商场办公综合楼设计-土木学院毕业设计
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第一章 前 言
毕业设计是学生在学完课程之后必须进行的最后一个实践性的教学环节，是对学生所学知识的一个综合检验。它是学生从学校走向工作岗位必需经历的一个环节，有助于学生对所学专业知识的深入了解，使学生熟悉有关的设计、施工规范和手册，进一步提高工程制图、理论分析和运用计算机辅助软件的能力，并熟练掌握各种绘图软件，培养学生综合应用所学理论知识解决一般房屋建筑工程的建筑设计、结构设计以及施工组织设计方面的能力，使他们受到土木工程师所必需的基本训练，达到培养建筑工程专业人才的目的。
本人的设计课题是佳诚商场—办公综合楼，总占地面积约2400㎡，地处市中心。本设计按照最新规范进行设计，由结构图、中英文摘要、建筑设计说明书、结构方案说明书、结构设计计算书、施工组织设计等部分组成。
第二章 建筑设计
2.1设计资料
工程名称：佳诚商场—办公综合楼。
- 建筑规模：
1）总建筑面积：约14000平方米
2）用地面积： 约2400平方米
3）最高层数： 主体10层。
2、耐久等级及耐火等级：
1）耐久等级：二级
2）耐火等级：二级
3、结构形式：
本工程采用钢筋混凝土框架结构，基础采用柱下独立基础。
- 使用要求：
a)功能合理，流线清晰；
b)造型美观，大方，与周围环境协调，具有现代气息；
c)大楼平面设计要因地制宜，较灵活的采用对称方式，以最大限度的满足功能要求；
d)符合消防规范要求；
e)结构合理，技术可行且经济。
- 商场—办公综合楼建筑面积分配指标：
商场部分的建筑面积约5000平方米，其中营业厅部分约占3000平方米，占60%左右。辅助使用部分包括卫生间（每层一个）、仓库、会客室等约1000平方米。办公部分设有双人办公室、六人办公室、套间办公室；收发室、传达室、文印室、宿舍、餐厅等。其中六人办公室的面积每间43.2平方米，双人办公室每间的面积为17.28平方米，套间办公室为93.6平方米。此外设有50人会议室六个，大空间写字间一间，顶层设200人大会议室一间，面积为300平方米。
2.2平面设计
佳诚商场—办公综合楼在平面设计过程中，为了满足使用功能要求，不断的调整修改平面，反复深入。本建筑着眼于建筑空间的组合，并考虑使用要求，通过内走廊连接主楼成为一有机的整体，在满足使用要求的同时也丰富了建筑的体型，使得该建筑达到了适用和美观的效果。
该建筑采用内廊式，这种组合方式平面紧凑，走廊所占的面积较小，房屋进深大，节省用地，但一侧的房间朝阳差，因此采用面积大的窗，增加采光、通风条件，房间类型主要是按功能划分，即办公室的大小，分大、小办公室，会议室的大小等等。房间地面，走廊采用水磨石地面，内墙面用白灰砂浆抹面抛光，外喷106涂料。
房间层高，商场部分为4.5m,办公楼为3.3米，在顶楼的大会议室高4.5m。走廊，入口，前室，过道净高最低不小于2.2米。各办公室的平面布置应有良好的朝向，通风，采光，日照，房间的长宽比不宜超过2：1。
根据以上资料,六人办公室尺寸为7200mm×6000mm，双人办公室的尺寸为4800mm×3600mm,套间办公室为7800mm×12000mm。
办公楼的每一层均在两端设有卫生间，这样可以更方便办公人员。每个卫生间分为男厕、女厕和一个盥洗室，其中男厕设有3个蹲位，每个蹲位的尺寸为1.2×1.0米，设有2个小便器，尺寸为0.37米×0.36米；女厕设有4个蹲式大便器，尺寸为1.2×1.0米。
本工程属小高层建筑，二级防火。按二级防火要求，房间到最近的疏散口最大距离应小于35m，本设计中的房间布置均能满足。
过道的宽度应符合人流和建筑防火要求，通常单股人流的通行宽度约为550mm～600mm，本设计采用内廊式，过道宽度为2400mm，可三人并行通过，满足要求。
楼梯设计主要依据使用要求和人流通行情况确定梯段和休息平台的宽度，选择适当的楼梯形式，考虑整栋建筑的楼梯数量，以及楼梯间的平面布置和空间组合。商场部分设有一双向的自动扶梯和一三跑楼梯；办公部分两端从底层起分别设两个开间为3600mm的两跑楼梯。中间从第四层起设有开间为3600mm的楼梯，满足规范要求。
门厅是建筑物主要出入口处的内外过渡人流集散枢纽。和所有交通联系部分的设计一样，疏散出入口安全也是门厅设计的一个重要内容。门厅对外出入口的总宽度不应小于通向该门厅的过道、楼梯宽度的总和，建筑的两端设有出入口，满足消防规范。门厅内交通路线应明确，本设计满足要求。
2.3体型和立面设计
该建筑属于商场—办公建筑，在立面设计时遵循了此类建筑的共同规律，本工程满足建筑规范要求。
在满足建筑内部使用功能前提下，同时也追求建筑的外在形象。在简洁的体型组合前提下，力求运用均衡、韵律、对比、统一等手段，把适用、经济、美观有机的结合起来。主入口处设在一个高而大的的雨篷，采用较高的玻璃门。有一临街立面部分采用玻璃幕墙窗，外墙面采用彩色的面砖。
第三章 结构设计
3.1设计资料
1．工程名称：佳诚商场-办公综合楼
2．建设地点： 市中心
3．工程概况：建筑总高度为42.3m,共10层，下面三层为商场，层高4.50m,室内外高差0.36m。具体情况参见结构平面布置图2.1。
4．温度：最热月平均31度，最冷月平均3.1度，夏季极端最高40.8度，冬季极端最低-7.1度。
5．相对湿度：最热月平均75%。
6．主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压为0.35KN/m2。
7．雨雪条件：年降雨量1450mm；基本雪压：0.2KN/m2。
8．抗震设防要求：六度设防，抗震等级为3级。
9．材料选用：
混凝土：采用C30；
钢筋：纵向受力筋采用热轧钢筋HRB400（基础底板配筋除外），其余采用热轧钢筋HPB235；
墙体：填充墙采用混凝土小型空心砌块，重度；
窗：钢塑门窗，。
1）.地质水文资料：本场地地形平坦，根据工程地质勘测报告，自然地表1.5-2.00m内为杂填土，其下层为2-3m厚的粘性土，再下层为砾石层。粘性土允许承载力标准为240KN/m2。砾石层允许承载力标准为350-450 KN/m2。地下水位及冻结情况：最高地下水位位于地表以下3.0m，无侵蚀性。极限最大冻结深度0.6m。
2）.气象资料：
全年主导风向:西北风 ,夏季主导风向：东南风
常年降雨量： 1450mm
基本风压： 0.35kN/m2
基本雪压： 0.20kN/m2
3）.抗震设防要求：六度设防
3.2结构计算书
1.结构承重方案选择
根据建筑功能要求以及建筑施工的布置图，本工程确定采用框架纵横向承重方案，框架梁、柱布置如图3.1所示。
图3.1 结构平面布置图
2.主要构件选型及尺寸初步估算
1）. 主要构件选型
（1）梁﹑板﹑柱结构形式：现浇钢筋混凝土结构
（2）墙体采用：混凝土小型空心砌块
（3）墙体厚度：除特别标明外，全部为190mm厚。
（4）基础：采用柱下独立基础
2）. 梁﹑柱截面尺寸估算
（1）框架柱：
根轴压比限值确定：
柱截面面积，其中fc为混凝土的抗压强度设计值，C30的混凝土抗压强度为30Mpa；为柱的轴压比限值，该框架结构所处地区抗震设防烈度为6度，高度为36.6m≧30m,所以抗震等级为三级。根据规范，抗震等级为三级时轴压比限值取0.9；Nc为竖向荷载作用下柱轴力设计值，Nc＝1.25CβN，其中C是考虑边、角柱轴向边增大系数，边柱取1.1,中柱取1.0,角柱取1.2；β为水平作用对柱轴力的放大系数；N为竖向荷载作用下柱轴力标准值，N＝nqA,n为柱承受层数，q为竖向荷载标准（含活荷载），对于框架结构的填充墙可近似取12-14KN/m2；A为柱的受荷面积，此处取一个房间的面积。
则: N＝10×14KN/m2×7.8m×6m=6552KN
Nc =1.25CN=1.25×1.0×1.0×6552KN=8190KN
=0.636 m2=636364 mm2
则底层柱截面尺寸取b×h=800mm×800mm, =0.64m2满足要求。
为了节省材料，同时时减少结构自重，办公部分的柱截面尺寸取b×h=600mm×600mm, =0.36m2。
（2）主要承重框架梁：
梁的跨度为7800mm﹑7200mm、6000mm。.
跨度为7800mm的梁：h=(1/8~1/14)L（L为柱与柱或柱与墙的间距）975mm~557mm
取h=700mm.
350mm~175mm
取b=350mm，满足b≧200mm
则该梁截面尺寸初步定为：b×h=350mm×700mm
跨度为7200mm的梁：h=(1/8~1/14)L＝900mm~514mm，取h=700mm.
350mm~175mm
取b=350mm，满足b≧200mm
则该梁截面尺寸初步定为：b×h=350mm×700mm
跨度为6000mm的梁：h=(1/8~1/14)L＝750mm~430mm，取h=600mm.
300mm~150mm
取b=300mm，满足b≧200mm
则该梁截面尺寸初步定为：b×h=300mm×600mm
（3）屋面板和楼板采用现浇钢筋混凝土板。
（4）楼梯采用钢筋混凝土板式楼梯。
3）.确定框架计算简图（KJ-E）
（1).三个假设：
a.平面结构假定：认为每一方向的水平力只由该方向的抗侧力结构承担，垂直于该方向的抗侧力构件不受力；
b.在水平荷载作用下，楼板在自身平面内不产生相对位移；
c.不考虑水平荷载作用下的扭转作用。
（2).计算简图
根据结构平面布置图,取E轴上的一榀框计算。假定框架柱嵌固于基础顶面，框架数值与柱刚接。梁跨等于柱截面形心之间的距离。底层柱高从基础顶面算致至二层楼面，基顶标高根据地质条件、室内处高差，初步定为-1.66m，二层楼面标高为4.5m，故底层柱高为6.16m。其余各柱高从楼面算至上一层楼面（即层高），第二至九层为3.3m第十层为4.5m。由此可绘出框架的计算简图，如图3.2所示。
图3.2 计算简图
框架梁跨度(按柱中心线确定)：
KL-1、KL-2：7800mm KL-3、KL-4：6000mm（7200mm）
1.梁﹑柱惯性矩,线刚度,相对线刚度计算
1） 梁﹑柱惯性矩计算
KL-2：I b==mm4
在计算框架梁的截面惯性矩时，要考虑楼面板与梁连接使梁的惯性矩增大的有利影响。对于现浇楼盖的中框架梁，可近似的取
I＝2.0Ib=2.0×1.0×1010mm4=2.0×1010mm4
一至三层KZ：
四至十层KZ：
2） 梁﹑柱线刚度计算
根据公式 i=EI/L,可以得出梁﹑柱的线刚度如下(E=EC=3.00×)
梁： i=2.00×1010E/7800=2.56×106E
底层柱： i=3.41×1010E/6160=5.54×106E
二、三、十层柱：i=3.41×1010E/4500=7.58×106E
其它柱： i=1.08×1010E/3300=3.27×106E
3） 梁﹑柱相对线刚度计算
取高3300mm柱的线刚度为1.0,可得梁﹑柱的相对线刚度如图3.2所示。
1 恒载标准值计算
1） 屋面恒载（上人屋面）
小瓷砖层 0.55kN/m2
一布两油屋面防水层 0.4kN/m2
20mm 厚1:3水泥沙浆找平层 0.4kN/m2
60mm厚膨胀蛭石板保温层 0.12kN/m2
80mm 厚1:8水泥炉渣找坡 1.44kN/m2
20mm 1:3水泥沙浆找平层 0.4kN/m2
120mm现浇钢筋混凝土板 3.0kN/m
20mm板底抹灰 0.4kN/m2
合计：6.71kN/m2
2） 楼面恒载
水 磨 石 地 面 0.65kN/m2
120mm现浇钢筋混凝土板 3.0kN/m2
20mm板底抹灰 0.4kN/m2
合计：4.05kN/m2
3） 梁自重
b×h=350mm×700mm
梁自重： (0.70m-0.12m)30.35m325KN/m=5.08kN/m
抹灰层：10厚的混合砂浆 (0.70 m-0.12m+0.175m)30.01m317N/m232=0.25kN/m
合计：5.33kN/m
b×h=300mm×600mm
梁自重： (0.60m-0.12m)30.30m325 N/m2=3.60kN/m
抹灰层：10厚的混合砂浆 (0.60m-0.12m+0.15m)30.01m317 N/m232=0.21kN/m
合计：3.81kN/m
4） 柱自重
b×h=600mm×600mm
柱自重： 0.60m30.60m325 N/m2=9.0kN/m
抹灰层：10厚的混合砂浆 0.60m30.01m317 N/m234=0.41kN/m
合计：9.41kN/m
b×h=800mm×800mm
柱自重： 0.80m30.80m325 kN/m3=16.0KN/m
抹灰层：10厚的混合砂浆 0.80m30.01m317 kN/m334=0.54kN/m
合计：16.54kN/m
5） 外纵墙自重
10层：
纵 墙 0.19m3(4.5m-0.6m-2.4m)311.8 kN/m3=3.36KN/m
铝合金窗 2.4m30.35 kN/m2=0.84 KN/m
贴瓷砖外墙面 (4.5m-2.4m)30.5 kN/m2=1.05KN/m
水泥粉刷内墙面 (4.5m-2.4m)30.36 kN/m2=0.76KN/m
合计：6.01kN/m
4～9层：
纵 墙 0.19m30.90m311.8 kN/m3=2.02KN/m
铝合金窗 1.8m30.35 kN/m2=0.63 KN/m
贴瓷砖外墙面 (3.3m-1.8m)30.5 kN/m2=0.75KN/m
水泥粉刷内墙面 (3.3m-1.8m)30.36 kN/m2=0.54KN/m
合计：3.94kN/m
2～3层：
纵 墙 0.19m31.5m311.8 kN/m3=3.36KN/m
贴瓷砖外墙面 (4.5m-2.4m)30.5 kN/m2=1.05KN/m
水泥粉刷内墙面 (4.5m-2.4m)30.36kN/m2=0.76KN/m
合计：5.26kN/m
底层临街面：
纵墙 0.19m3(0.36m+4.5m-3m-0.6m)311.8 kN/m3=2.82KN/m
玻璃门、玻璃橱窗（10mm厚） 0.1m33.0m326 kN/m2=0.78KN/m
水泥粉刷内、外墙面 23(0.36m+4.5m-3m)30.36 kN/m2=1.34KN/m
合计：4.94kN/m
背面：
纵 墙 0.19m3(4.5m+0.36m)311.8 kN/m3=10.9KN/m
水泥粉刷内、外墙面 23 (4.5m+0.36m)30.36 kN/m2=3.50KN/m
合计：14.4kN/m
6） 内纵墙自重
4~9层：
纵 墙 0.19m32.7m311.8 kN/m3=6.05KN/m
水 泥 粉 刷 内 墙 面 2.7m30.36m32=1.94KN/m
合计：7.99kN/m
2 活荷载标准值计算
1）屋面和楼面活荷载标准值
根据《荷载规范》查得：
上人屋面： 2.0kN/m2
办公室、会议室楼面： 2.0kN/m2
商场楼面： 3.5kN/m2
办公室走道： 2.5KN/m2
2）雪荷载
Sk=1.030.20 kN/m2=0.20kN/m2
屋面活荷载与雪荷载不同时考虑，两者中取大值。
1）1～2轴间框架梁
屋面板传荷载：
板传至梁上的三角形或梯形荷载,为简化计算可等效为均布荷载，荷载的传递示意图见图3.3、3.4。
图3.3 一、二、十层板传示意图 图3.4 三至九层板传示意图
恒载：6.71KN/m233.0m3(1-230.372＋0.373)32=31.28KN/m
活载：2.0 KN/m2 33.0m3(1-230.372＋0.373)32=9.32KN/m
楼面板传荷载：
3-9层：
恒载：4.05 KN/m2 33.0m3(1-230.372＋0.373 )32=18.88KN/m
活载（办公）：2.0 KN/m233.0m3(1-230.372＋0.373 )32=9.32KN/m
梁自重：5.33KN/m
1、2层：
恒载：4.05 KN/m233.0m3（1-230.372＋0.373 ）32=18.88KN/m
活载（商场）：3.5 KN/m233.0m3（1-230.372＋0.373 ）32=16.32KN/m
梁自重：5.33KN/m
1~2轴间框架梁均布荷载为：
屋面梁 ：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33KN/m＋31.28KN/m=36.61 KN/m
活载=板传荷载=9.32KN/m
3-9层楼面梁 ：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33 KN/m＋18.88 KN/m=24.21 KN/m
活载=板传荷载=9.32KN/m
1、2层楼面梁：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33 KN/m＋18.88 KN/m=24.21 KN/m
活载=板传荷载=16.32KN/m
2） 2~3轴间框架梁
屋面板传荷载：
恒载：6.71 KN/m 233.0m3(1-230.372＋0.373 )32=31.28KN/m
活载：2.0 KN/m 233.0m3(1-230.372＋0.373 ) 32=9.32KN/m
楼面板传荷载：
9层：
恒载：6.01 KN/m 233.0m3(1-230.372＋0.373 )32=14.01KN/m
活载（办公）：2.033.0m3(1-230.372＋0.373 )32=9.32KN/m
梁自重：23.33KN/m
3-8层：
2~4段：
恒载：4.05 KN/m 231.2m35/832=6.08KN/m
活载（办公走道）：2.5 KN/m 231.2m35/832=3.75KN/m
4~3段：
恒载：4.05 KN/m 232 .7m35/832=13.67KN/m
活载（办公）：2.0 KN/m 232.7m35/832=6.75KN/m
梁自重：5.33KN/m
次梁作用在主梁上的集中荷载：
次梁要承受其本身的自重、其上的墙体荷载、其左右两边的板传荷载。
次梁自重：3.81KN/m
墙荷载：0.19m3(3.3-0.6)m 311.8 KN/m 3=6.05 KN/m
走道板传荷载：
恒载：4.05 KN/m 231.2m3(1-230.22＋0.23 )=4.51KN/m
活载：2.5 KN/m 231.2m3(1-230.22＋0.23 )=2.78KN/m
办公室（会议室）板传荷载：
恒载：4.05 KN/m 232.7m3(1-230.472＋0.473 )=7.24KN/m
活载：2.0 KN/m 232.7m3(1-230.472＋0.473 )=3.57KN/m
所以该次梁传给主梁的集中力：
恒载=次梁自重+墙荷载+板传恒载
=3.81 KN/m 36.0m+6.05 KN/m 3(6.0-0.6)m+(4.51+7.24) KN/m36.0m
=126.03KN
活载=板传活载
=(2.78+3.57) KN/m36.0m=38.64KN
2、3层：
恒载：4.05 KN/m 233.0m3(1-230.372＋0.373 )32=18.88KN/m
活载（商场）：3.5 KN/m 233.0m3(1-230.372＋0.373 )32=16.32KN/m
梁自重：5.33KN/m
2~3轴间框架梁所受荷载：
屋面梁 ：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33 KN/m ＋31.28 KN/m =36.61 KN/m
活载=板传荷载=9.32KN/m
9层楼面梁 ：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33 KN/m＋14.01 KN/m =24.21 KN/m
活载=板传荷载=9.32KN/m
2、3层楼面梁：
恒载=梁自重+板传荷载
=5.33 KN/m＋18.88 KN/m =24.21 KN/m
活载=板传荷载=16.32KN/m
3）1轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱：
女儿墙自重：0.19m31.0m311.8 KN/m 3＋(1.132＋0.19)m30.36 KN/m 2
=2.24 KN/m ＋0.86 KN/m ＝3.10 KN/m
顶层柱恒载＝女儿墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝3.10 KN/m 36.0m＋3.81 KN/m 3（6.0－0.6）m＋6.71 KN/m 2
33.0m35/833.0m32
＝18.6 KN/m ＋20.57 KN/m ＋74.49 KN/m ＝114.66KN
顶层柱活载＝板传荷载
＝2.0 KN/m 233.0m35/833m32＝22.5KN
4~10层柱：
恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝3.94 KN/m 3（6.0-0.6）m＋3.81 KN/m 3（6.0-0.6）m＋4.05 KN/m 2
33.0m35/833.0m32
= 21.28 KN/m ＋20.57 KN/m ＋45.56 KN/m ＝87.41KN
活载=2.0 KN/m 233.0m35/833.0m32=22.5KN
2~3层柱：
恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝5.26 KN/m 3（6.0-0.8）m＋3.81 KN/m 3（6.0-0.8）m＋4.05 KN/m 2
33.0m35/833.0m32
= 27.35 KN/m ＋19.81 KN/m ＋45.56 KN/m ＝92.72KN
活载=3.5 KN/m 233.0m35/833.0m32=39.38KN
基础顶面恒载＝底层外纵墙自重＋地基梁自重
＝4.94 KN/m 3（6.0－0.8）m＋0.25m30.4m325 KN/m 33（6.0－0.8）m
＝38.69KN
4）2轴柱纵向集中荷载的计算
顶层柱：
顶层柱恒载=梁自重+板传荷载
=3.81 KN/m 3(6.0-0.6) m+236.71 KN/m 33.0m35/833.0m32
=20 .57 KN/m +150.98 KN/m
=171.55KN
顶层柱活载=232.0 KN/m 233.0m35/833.0m32=45KN
9层柱：
恒载=梁自重+板传荷载
=3.81 KN/m 3(6.0-0.6)m +234.05 KN/m 233.0m35/833.0m32
=20 .57 KN/m +91.13 KN/m
=111.7KN
活载=232.0 KN/m 233.0m35/833.0m32=45KN
4~8层柱：
恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.81 KN/m3(6.0-0.6)m＋4.05 KN/m 231.2m3(1-230.22＋0.23 )33.0m32+4.05 KN/m 233.0m35/833.0m32
=20.57 KN+27.06 KN+45.56 KN
＝93.19KN
活载＝板传荷载
=2.0 KN/m 231.2m3(1-230.22＋0.23 )33.0m32+2.0 KN/m2
33.0m35/833.0m32
＝13.36 KN+22.5 KN
=35.86KN
2~3层柱：
恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝5.26 KN/m 3（6.0-0.8）m＋3.81 KN/m 3（6.0-0.8）m＋234.05 KN/m 2
33.0m35/833.0m32
= 27.35 KN＋19.81 KN＋91.12 KN
＝138.28KN
活载=233.5 KN/m 233.0m35/833.0m32=78.75KN
基础顶面恒载＝地基梁自重
＝0.25m30.4m325 KN/m 33（6.0－0.8）m＝13KN
5)3轴柱纵向集中荷载计算
顶层柱：
女儿墙自重：0.19m31.0m311.8 KN/m 2＋(1.132＋0.19)m30.36 KN/m 2
=2.24 KN＋0.86 KN
＝3.10 KN/m
顶层柱恒载＝女儿墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝3.10 KN/m 36.0m＋3.81 KN/m 3(6.0－0.6)m
＋6.71 KN/m233.0m35/833.0m32
＝18.6 KN＋20.57 KN＋74.49 KN
＝114.66KN
顶层柱活载＝板传荷载
＝2.0 KN/m 233.0m35/833m32
＝22.5KN
9层柱：
恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝3.94 KN/m 3(6.0-0.6)m＋3.81 KN/m 3(6.0-0.6)m
＋4.05 KN/m233.0m35/833.0m32
= 21.28 KN＋20.57 KN＋45.56 KN
＝87.41KN
4~8层柱：
恒载＝梁自重＋板传荷载
＝3.81 KN/m 3(6.0-0.6)m＋4.05 KN/m 233.0m35/833.0m32
=20.57 KN + 45.56 KN
＝66.13KN
活载＝板传荷载=2.033.035/833.032＝22.5KN
2~3层柱：
恒载＝墙自重＋梁自重＋板传荷载
＝5.26 KN/m 3（6.0-0.8）m＋3.81 KN/m 3（6.0-0.8）m
＋4.05 KN/m233.0m35/833.0m32
= 27.35 KN＋19.81 KN＋45.56 KN
＝92.72KN
活载=3.5 KN/m 233.0m35/833.0m32=39.38KN
基础顶面恒载＝底层外纵墙自重＋地基梁自重
＝14.4KN/m3（6.0m－0.8m）＋0.25m30.4m325 KN/m 33（6.0－0.8）m ＝87.89KN
框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图3.5所示（图中数值均为标准值）。
图3.5 竖向受荷总图
由于该建筑在风荷载作用下的侧移很小，可忽略不计。所以在计算竖向荷载时用弯矩二次分配法。弯矩二次分配法的假定：
a.框架梁、框架柱正交；
b.框架梁连续且贯通整个楼层；
c.不考虑轴向变形；
d.框架侧移忽略不计。
1.横向框架在恒荷载作用下的内力计算
1）用弯矩二次分配法计算横向框架在恒荷载作用下的弯矩
由于框架梁受到均布荷载、局部分布荷载、集中荷载的作用，比较复杂，故采用叠加法来计算梁的固端弯矩。
（1）均布荷载作用下的固端
弯矩。根据结构力学，可求 图3.6 均布荷载作用下梁的固端弯矩计算
得均布荷载作用下的固端弯
矩可按图3.6中的公式计算。
如顶层1-2段框架梁两端
的固端弯矩：
（2）局部分布荷载作用下的固端弯矩。局布分布荷载作用下的固端弯矩可按图3.7中的公式计算。如第八层2-3段框架梁在2-4小段均布荷载作用下两端的固端弯矩：
图3.7局部分布荷载作用下梁的固端弯矩计算 图3.8 集中荷载作用下梁的固端弯矩计算
（3）集中荷载作用下的固端弯矩。可按图3.8中所示的公式计算。如第八层2-3段在次梁集中荷载作用下的固端弯矩：
（4）固端弯矩的计算过程详见表3.1：
表3.1 恒荷载作用下固端弯矩计算过程
|
固端弯矩位置 |
各部分产生的固端弯矩 | 最终固端弯矩 | |||
| 满布均布荷载 | 局部分布荷载 | F4 | |||
|
第十层框架梁 |
M12 | -185.61 | — | — | -185.61 |
| M21 | 185.61 | — | — | 185.61 | |
| M23 | -185.61 | — | — | -185.61 | |
| M32 | 185.61 | — | — | 185.61 | |
|
第九层框架梁 |
M12 | -122.74 | — | — | -122.74 |
| M21 | 122.74 | — | — | 122.74 | |
| M23 | -122.74 | — | — | -122.74 | |
| M32 | 122.74 | — | — | 122.74 | |
|
第三至八层框架梁 |
M12 | -122.74 | — | — | -122.74 |
| M21 | 122.74 | — | — | 122.74 | |
| M23 | — | -82.40 | -144.97 | -227.37 | |
| M32 | — | 92.88 | 64.43 | 157.30 | |
|
第一、二层框架梁 |
M12 | -122.74 | — | — | -122.74 |
| M21 | 122.74 | — | — | 122.74 | |
| M23 | -122.74 | — | — | -122.74 | |
| M32 | 122.74 | — | — | 122.74 | |
2）计算弯矩分配系数。
如顶层中间节点，有三根杆件汇交于此，各杆件的分配系数计算如下：
其它各结点采用相同的计算方法，弯矩分配系数计算结果可见于表3.2中。
3）弯矩二次分配过程。
采用弯矩二次分配法计算在恒荷载作用下的弯矩，分配过程如表3.2：
表3.2 弯矩二次分配法计算在恒荷载作用下的弯矩
| 上柱 | 下柱 | 右梁 | 左梁 | 上柱 | 下柱 | 右梁 | 左梁 | 上柱 | 下柱 | |||||
| 0.483 | 0.517 | 0.34 | 0.32 | 0.34 | 0.517 | 0.483 | 十层.
|
|||||||
| 17.20 | -185.61 | 185.61 | -25.73 | -185.61 | 185.61 | -17.20 | ||||||||
| 81.34 | 87.07 | 8.77 | 8.18 | 8.77 | -87.07 | -81.34 | ||||||||
| 15.95 | 4.39 | 43.53 | 1.85 | -43.53 | 4.39 | -15.95 | ||||||||
| -9.82 | -10.51 | -0.63 | -0.59 | -0.63 | 5.98 | 5.59 | ||||||||
| 87.47 | -104.67 | 237.29 | 9.44 | -221.00 | 108.91 | -91.71 | ||||||||
| 0.29 | 0.40 | 0.31 | 0.237 | 0.222 | 0.304 | 0.237 | 0.311 | 0.291 | 0.398 | 九
层 |
||||
| 13.11 | -122.74 | 122.74 | -16.67 | -122.74 | 122.74 | -13.11 | ||||||||
| 31.90 | 43.63 | 34.09 | 3.95 | 3.70 | 5.07 | 3.95 | -34.09 | -31.90 | -43.63 | |||||
| 40.67 | 19.73 | 1.98 | 17.05 | 4.09 | 16.66 | -17.05 | 1.98 | -40.67 | -26.53 | |||||
| -18.15 | -24.83 | -19.40 | -4.92 | -4.61 | -6.31 | -4.92 | 20.28 | 18.98 | 25.96 | |||||
| 54.42 | 38.54 | -106.07 | 138.82 | 3.18 | 15.42 | -140.76 | 110.91 | -53.59 | -44.20 | |||||
| 0.36 | 0.36 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.36 | 0.36 | 八
层
|
||||
| 13.11 | -122.74 | 122.74 | -13.98 | -227.37 | 157.30 | -9.92 | ||||||||
| 39.47 | 39.47 | 30.70 | 25.98 | 33.33 | 33.33 | 25.98 | -41.27 | -53.06 | -53.06 | |||||
| 21.82 | 19.73 | 12.99 | 15.35 | 2.53 | 16.66 | -20.63 | 12.99 | -21.82 | -26.53 | |||||
| -19.63 | -19.63 | -15.27 | -3.05 | -3.91 | -3.91 | -3.05 | 9.90 | 12.73 | 12.73 | |||||
| 41.65 | 39.57 | -94.33 | 161.02 | 31.95 | 46.08 | -225.07 | 138.92 | -62.14 | -66.86 | |||||
| 0.36 | 0.36 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.36 | 0.36 | 五
六 七 层
|
||||
| 13.11 | -122.74 | 122.74 | -13.98 | -227.37 | 157.30 | -9.92 | ||||||||
| 39.47 | 39.47 | 30.70 | 25.98 | 33.33 | 33.33 | 25.98 | -41.27 | -53.06 | -53.06 | |||||
| 19.73 | 19.73 | 12.99 | 15.35 | 16.66 | 16.66 | -20.63 | 12.99 | -26.53 | -26.53 | |||||
| -18.88 | -18.88 | -14.69 | -6.14 | -7.88 | -7.88 | -6.14 | 11.22 | 14.42 | 14.42 | |||||
| 40.32 | 40.32 | -93.74 | 157.92 | 42.11 | 42.11 | -228.17 | 140.24 | -65.16 | -65.16 | |||||
续表3.2
| 上柱 | 下柱 | 右梁 | 左梁 | 上柱 | 下柱 | 右梁 | 左梁 | 上柱 | 下柱 | |||||
| 0.36 | 0.36 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.28 | 0.22 | 0.28 | 0.36 | 0.36 | 四层
|
||||
| 13.11 | -122.74 | 122.74 | -13.98 | -227.37 | 157.30 | -9.92 | ||||||||
| 39.47 | 39.47 | 30.70 | 25.98 | 33.33 | 33.33 | 25.98 | -41.27 | -53.06 | -53.06 | |||||
| 19.73 | 13.37 | 12.99 | 15.35 | 16.66 | 11.86 | -20.63 | 12.99 | -26.53 | -17.98 | |||||
| -16.59 | -16.59 | -12.91 | -5.09 | -6.53 | -6.53 | -5.09 | 8.83 | 11.35 | 11.35 | |||||
| 42.61 | 36.25 | -91.96 | 158.97 | 43.46 | 38.66 | -227.12 | 137.85 | -68.24 | -59.69 | |||||
| 三层
|
||||||||||||||
| 0.24 | 0.57 | 0.19 | 0.16 | 0.20 | 0.48 | 0.16 | 0.19 | 0.24 | 0.57 | |||||
| 13.11 | -122.74 | 122.74 | -13.98 | -227.37 | 157.30 | -9.92 | ||||||||
| 26.75 | 62.05 | 20.83 | 18.98 | 23.72 | 56.93 | 18.98 | -28.00 | -35.96 | -83.42 | |||||
| 19.73 | 23.29 | 9.49 | 10.41 | 16.66 | 3.88 | -14.00 | 9.49 | -26.53 | -23.29 | |||||
| -12.81 | -29.72 | -9.98 | -2.71 | -3.39 | -8.14 | -2.71 | 7.66 | 9.84 | 22.83 | |||||
| 33.67 | 55.62 | -102.40 | 149.42 | 37.00 | 52.67 | -225.11 | 146.45 | -52.65 | -83.88 | |||||
| 0.43 | 0.43 | 0.14 | 0.13 | 0.37 | 0.37 | 0.13 | 0.14 | 0.43 | 0.43 | 二层
|
||||
| 13.91 | -122.74 | 122.74 | -20.74 | -122.74 | 122.74 | -13.91 | ||||||||
| 46.58 | 46.58 | 15.67 | 2.61 | 7.76 | 7.76 | 2.61 | -15.67 | -46.58 | -46.58 | |||||
| 31.03 | 26.34 | 1.31 | 7.84 | 28.47 | 4.32 | -7.84 | 1.31 | -41.71 | -26.34 | |||||
| -25.11 | -25.11 | -8.45 | -4.13 | -12.26 | -12.26 | -4.13 | 9.61 | 28.56 | 28.56 | |||||
| 52.49 | 47.81 | -114.21 | 129.06 | 23.96 | -0.18 | -132.09 | 117.99 | -59.72 | -44.35 | |||||
| 0.48 | 0.35 | 0.16 | 0.14 | 0.42 | 0.30 | 0.14 | 0.16 | 0.48 | 0.35 | 一层
|
||||
| 13.91 | -122.74 | 122.74 | -20.74 | -122.74 | 122.74 | -13.91 | ||||||||
| 52.67 | 38.42 | 17.74 | 2.90 | 8.65 | 6.28 | 2.90 | -17.74 | -52.67 | -38.42 | |||||
| 23.29 | 1.45 | 8.87 | 3.88 | -8.87 | 1.45 | -23.29 | ||||||||
| -11.97 | -8.73 | -4.03 | -0.54 | -1.62 | -1.18 | -0.54 | 3.56 | 10.57 | 7.71 | |||||
| 63.99 | 29.68 | -107.58 | 133.97 | 10.91 | 5.11 | -129.25 | 110.01 | -65.39 | -30.71 | |||||
| 14.84 | 2.55 | -15.35 |
4）求出弯矩后，取出梁柱脱离体，利用脱离体的平衡条件，可求出剪力。
a.在均布荷载作用下的梁端剪力，计算简图如图3.9：
由，有： 可得：
由，有：
可得： 图3.9 均布荷载作用下V的计算简图
如顶层1-2段框架梁的梁端剪力：
b.在局部分部荷载和集中力作用下的梁端剪力，其计算简图如图3.10：
由，有：
由，有：
图3.10局部分部荷载和集中力作用下V，N的计算简图
5）取梁柱脱离体，由平衡条件可求得柱的轴力
由 ，得：
用上述同样的方法，可求得其实各跨梁的梁端剪力及轴力，所得结果见表3.3，表3.4。
表3.3 恒荷载作用下柱的轴力
| 层
轴 |
10
|
9 | 8 | 7 | 6 | 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | |
| 1 | N上 | 240.4 | 448.1 | 651.5 | 855.1 | 1058.8 | 1262.4 | 1465.7 | 1715.9 | 1975.6 | 2261.2 |
| N下 | 282.8 | 478.2 | 681.5 | 885.2 | 1088.8 | 1292.5 | 1495.7 | 1790.4 | 2050.0 | 2363.1 | |
| 2 | N上 | 488.5 | 827.1 | 1196.6 | 1568.1 | 1939.6 | 2311.1 | 2683.1 | 3095.6 | 3500.9 | 3935.7 |
| N下 | 530.8 | 857.2 | 1226.7 | 1598.2 | 1969.7 | 2341.1 | 2713.2 | 3170.0 | 3575.3 | 4037.6 | |
| 3 | N上 | 243.1 | 451.1 | 648.4 | 843.4 | 1038.2 | 1234.4 | 1423.2 | 1655.7 | 1822.8 | 2017.5 |
| N下 | 285.4 | 481.2 | 678.5 | 873.4 | 1068.3 | 1264.4 | 1453.2 | 1730.1 | 1897.3 | 2119.3 | |
注：表中轴力的单位为：KN。
表3.4 恒荷载作用下的梁端弯矩及剪力
| 楼层 | M12 | M21 | V12 | V21 | M23 | M32 | V23 | V32 |
| 10 | 104.67 | 237.29 | 125.78 | 159.78 | 221.00 | 108.91 | 157.15 | 128.41 |
| 9 | 106.07 | 138.82 | 90.22 | 98.62 | 140.76 | 110.91 | 98.25 | 90.59 |
| 8 | 94.33 | 161.02 | 85.87 | 102.97 | 227.37 | 157.30 | 143.33 | 101.10 |
| 7 | 93.74 | 157.92 | 86.19 | 102.65 | 228.17 | 140.24 | 145.62 | 98.81 |
| 4 | 91.96 | 158.97 | 85.83 | 103.01 | 227.12 | 137.85 | 145.79 | 98.64 |
| 3 | 102.40 | 149.42 | 88.39 | 100.45 | 225.11 | 146.45 | 144.43 | 100.00 |
| 2 | 114.21 | 129.06 | 92.52 | 96.32 | 132.09 | 117.99 | 96.23 | 92.61 |
| 1 | 107.58 | 133.97 | 91.04 | 97.80 | 129.25 | 110.01 | 96.89 | 91.95 |
注：1.表中弯矩的单位为：KN.m，剪力的单位为：KN；
2.第5、6层的弯矩和剪力与第7层的相同。
6）绘制内力图
（1）弯矩图。
图3.11 恒荷载作用下的弯矩图（单位：KN.m）
（2）剪力图。
注：第五六七层的梁端剪力相同，归并为一层
图3.12 恒荷载作用下的梁端剪力（单位：KN）
（3）轴力图。
图3.13 恒荷载作用下柱的轴力(单位：KN)
2.横向框架在活荷载作用下的内力计算
- 用同样的方法，可求得横向框架梁在活荷载作用下固端弯矩，梁端剪力，及柱的轴力，所得结果见表4：
表3.5 活荷载作用下的梁端弯矩及剪力
| 楼层 | M12 | M21 | V12 | V21 | M23 | M32 | V23 | V32 |
| 10 | 27.31 | 60.64 | 26.15 | 34.69 | 56.54 | 28.43 | 34.02 | 26.82 |
| 9 | 38.81 | 55.33 | 28.30 | 32.54 | 52.81 | 40.19 | 32.04 | 28.80 |
| 8 | 39.33 | 53.81 | 28.56 | 32.28 | 50.88 | 43.69 | 43.33 | 35.91 |
| 7 | 39.19 | 53.95 | 28.53 | 32.31 | 50.73 | 43.71 | 43.31 | 35.93 |
| 4 | 38.47 | 53.97 | 28.43 | 32.41 | 50.71 | 42.92 | 43.41 | 35.83 |
| 3 | 43.37 | 51.50 | 29.38 | 31.46 | 49.02 | 47.94 | 42.55 | 36.69 |
| 2 | 75.50 | 89.37 | 61.87 | 65.43 | 87.17 | 76.98 | 64.96 | 62.34 |
| 1 | 72.20 | 90.35 | 61.32 | 65.98 | 87.66 | 73.59 | 65.45 | 61.85 |
注：1.表中弯矩的单位为：，剪力的单位为：KN；
2.第5、6层的弯矩与剪力与第7层的相同。
表3.6 活荷载作用下柱的轴力
| 层
轴 |
10
|
9 | 8 | 7 | 6 | 5 | 4 | 3 | 2 | 1 | |
| 1 |
N
|
48.7 | 99.5 | 150.5 | 201.5 | 252.6 | 303.6 | 354.5 | 406.4 | 507.7 | 608.4 |
| 2 | 113.7 | 223.3 | 334.8 | 446.3 | 557.7 | 669.2 | 780.9 | 890.8 | 1099.9 | 1310.1 | |
| 3 | 49.3 | 100.6 | 159.0 | 217.5 | 275.9 | 335.1 | 419.9 | 504.3 | 543.7 | 583.0 | |
注：表中轴力的单位为：KN。
- 绘制内力图
（1）弯矩图。
图3.14 活荷载作用下的梁、柱端弯矩（单位：KN.m）
（2）剪力图。
图3.15 活荷载作用下的梁端剪力（单位：KN）
（3）轴力图。
1.作用在屋面梁和楼面梁节点处的集中风荷载标准值：
（3.1）
式中:
基本风压ω0＝0.35 kN/m2 ；
μZ – 风压高度变化系数，因建设地点位于市区，所以地面粗糙度为C类；
μS－风荷载体型系数，根据建筑物的体型查得＝0.8-（-0.5）=1.3;
βZ－风振系数，基本自振周期对于钢筋混凝土框架结构可用T1=0.08n(n为建筑层数)估算，其次要考虑风压脉动对结构发生顺风向风振的影响，；
hi－下层柱高；
hj－上层柱高，对顶层为女儿墙高度的两倍；
B－迎风面的宽度，B＝6.0m.
计算过程见表 3.7：
表3.7 各层楼面处集中风荷载标准值
| 离地高度
z/m |
μZ |
βZ |
μS |
ω0/kN/m2 |
hi /m |
hj/m |
W/ kN |
| 38.16 | 1.07 | 1.456 | 1.3 | 0.35 | 4.5 | 2.2 | 14.25 |
| 33.66 | 1.07 | 1.393 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 13.43 |
| 30.36 | 1.00 | 1.386 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 12.49 |
| 27.06 | 1.00 | 1.288 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 11.60 |
| 23.76 | 0.92 | 1.244 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 10.31 |
| 20.46 | 0.84 | 1.198 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 9.07 |
| 17.16 | 0.74 | 1.152 | 1.3 | 0.35 | 3.3 | 3.3 | 7.68 |
| 13.86 | 0.74 | 1.092 | 1.3 | 0.35 | 4.5 | 3.3 | 8.60 |
| 9.36 | 0.74 | 1.040 | 1.3 | 0.35 | 4.5 | 4.5 | 9.45 |
| 4.86 | 0.74 | 1.013 | 1.3 | 0.35 | 4.86 | 4.5 | 9.58 |
2.风荷载作用下的位移验算
1）侧移刚度D
见表3.8、3.9、3.10、3.11
表3.8 横向10 层D值的计算
| 构件名称 | |||
| 1轴柱 | 0.349 | 14890 | |
| 2轴柱 | 0.517 | 22058 | |
| 3轴柱 | 0.349 | 14890 |
14890 KN/m +22058KN/m +14890 KN/m =51838KN/m
表3.9 横向4～9 层D值的计算
| 构件名称 | |||
| 1轴柱 | 0.281 | 30401 | |
| 2轴柱 | 0.438 | 47387 | |
| 3轴柱 | 0.281 | 30401 |
30401 KN/m +47387 KN/m +30401 KN/m =108189KN/m
表3.10 横向2～3 层D值的计算
| 构件名称 | |||
| 1轴柱 | 0.145 | 19534 | |
| 2轴柱 | 0.251 | 33814 | |
| 3轴柱 | 0.145 | 19534 |
15934 KN/m +33814 KN/m +19534 KN/m =65682KN/m
表3.11 横向底层D值的计算
| 构件名称 | |||
| 1轴柱 | 0.390 | 20482 | |
| 2轴柱 | 0.486 | 25524 | |
| 3轴柱 | 0.390 | 20482 |
20482 KN/m +25524 KN/m +20482 KN/m =66488KN/m
2）风荷载作用下框架侧移计算
水平荷载作用下框架的层间侧移可按下式计算：
Δu j=V j/∑Dij （3.2）
式中：
V j– 第j层的总剪力；
∑Dij－第j层所有柱的抗侧移刚度之和；
Δu j－第j层的层间侧移。
第一层的层间侧移值求出后，就可以计算各楼面标高处的顶点侧移值，各层楼板标高处的侧移值是该层以下各层层间侧移之和。顶点侧移是所有各层层间侧移之和。
j层侧移 Δ
顶点侧移 Δ
表3.12 风荷载作用下框架侧移计算
| 层次 | W j/ kN | V j/ kN | ∑D（KN/m） | Δu j (m) | Δu j /h(m) |
| 10 | 14.25 | 14.25 | 51838 | 0.0002 | 1/22500 |
| 9 | 13.43 | 27.68 | 108189 | 0.0003 | 1/11000 |
| 8 | 12.49 | 40.17 | 108189 | 0.0004 | 1/8250 |
续表3.12
| 层次 | W j/ kN | V j/ kN | ∑D（KN/m） | Δu j (m) | Δu j /h(m) |
| 7 | 11.60 | 51.77 | 108189 | 0.0005 | 1/6600 |
| 6 | 10.31 | 62.08 | 108189 | 0.0006 | 1/5500 |
| 5 | 9.07 | 71.15 | 108189 | 0.0007 | 1/4714 |
| 4 | 7.68 | 78.83 | 108189 | 0.0007 | 1/4714 |
| 3 | 8.60 | 87.43 | 65682 | 0.0013 | 1/3462 |
| 2 | 9.45 | 96.88 | 65682 | 0.0015 | 1/3000 |
| 1 | 9.58 | 106.46 | 66488 | 0.0016 | 1/2813 |
| =∑Δu j=0.077m | |||||
侧移验算：对于框架结构，楼层层间最大位移与层高之比的限值为1/550。本框架的
层间侧移最大值为1/2813〈1/550（满足要求）。
3.横向框架在风荷载作用下的内力计算
由于框架的梁柱线刚度之比小于3，故框架在风荷载作用下的内力计算可采用D值法（改进的反弯点法）。计算时首先将框架各楼层的层间总剪力Vj按各柱的侧移刚度（D值）在该层总侧移刚度所占比例分配到各柱，即可求得第j层第i柱的层间剪力Vij和修正后的反弯点高度比y，即可确定柱端弯矩Mc上和Mc下；由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩；进而由梁的平衡条件求出梁端剪力；最后，第j层第第i柱的轴力即为其上各层节点左右梁端剪力的代数和。
1）反弯点高度计算
反弯点高度比：
（3.3）
式中：
y0—标准反弯点高度比；
y1—因上、下层梁刚度变化的修正值；
y2—因上层层高变化的修正值；
y3—因下层层高变化的修正值；
反弯点高度比的计算列于表3.13、3.14。
表3.13 1、3轴框架柱反弯点位置
| 层号 | 层高/m | y | yh/m | |||||
| 10 | 4.5 | 1.07 | 0.35 | 0 | 0 | 0 | 0.35 | 1.575 |
| 9 | 3.3 | 0.78 | 0.40 | 0 | 0 | 0 | 0.40 | 1.32 |
| 8 | 3.3 | 0.78 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 7 | 3.3 | 0.78 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 6 | 3.3 | 0.78 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 5 | 3.3 | 0.78 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 4 | 3.3 | 0.78 | 0.45 | 0 | 0 | -0.05 | 0.40 | 1.32 |
| 3 | 4.5 | 0.34 | 0.45 | 0 | -0.05 | 0 | 0.40 | 1.80 |
| 2 | 4.5 | 0.34 | 0.55 | 0 | 0 | -0.05 | 0.50 | 2.25 |
| 1 | 6.16 | 0.46 | 0.75 | 0 | -0.05 | 0 | 0.70 | 4.312 |
表3.14 2轴框架柱反弯点位置
| 层号 | 层高/m | y | yh/m | |||||
| 10 | 4.5 | 2.14 | 0.40 | 0 | 0 | 0 | 0.40 | 1.80 |
| 9 | 3.3 | 1.56 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 8 | 3.3 | 1.56 | 0.45 | 0 | 0 | 0 | 0.45 | 1.485 |
| 7 | 3.3 | 1.56 | 0.50 | 0 | 0 | 0 | 0.50 | 1.65 |
| 6 | 3.3 | 1.56 | 0.50 | 0 | 0 | 0 | 0.50 | 1.65 |
| 5 | 3.3 | 1.56 | 0.50 | 0 | 0 | 0 | 0.50 | 1.65 |
| 4 | 3.3 | 1.56 | 0.50 | 0 | 0 | -0.05 | 0.45 | 1.485 |
| 3 | 4.5 | 0.68 | 0.50 | 0 | -0.05 | 0 | 0.45 | 2.025 |
| 2 | 4.5 | 0.68 | 0.50 | 0 | 0 | -0.05 | 0.45 | 2.025 |
| 1 | 6.16 | 0.92 | 0.65 | 0 | -0.05 | 0. | 0.60 | 3.696 |
2）柱端弯矩及剪力计算。
（1）风荷载作用下的柱端剪力按下式计算：
（3.4）
式中：
Vij—第j层i柱的层间剪力；
Vj—第j层的总剪力标准值；
—第j层所有柱的抗侧刚度之和；
—第j层第i柱的抗侧刚度。
（2）风荷载作用下的柱端弯矩按下式计算,计算过程如表3.15
（3.5）
（3.6）
表3.15 风荷载作用下的柱端弯矩及剪力计算
| 柱 | 楼层 | Vj/KN | （KN/m） | （KN/m） | Vij/KN | yh/m | Mc上 | Mc下 | |
| 1轴
和3 轴 |
10 | 14.25 | 14890 | 51838 | 0.287 | 4.09 | 1.575 | 11.96 | 6.44 |
| 9 | 25.13 | 30401 | 108189 | 0.281 | 7.06 | 1.32 | 13.98 | 9.32 | |
| 8 | 37.62 | 30401 | 108189 | 0.281 | 10.57 | 1.485 | 19.19 | 15.70 | |
| 7 | 49.22 | 30401 | 108189 | 0.281 | 13.83 | 1.485 | 25.10 | 20.54 | |
| 6 | 59.53 | 30401 | 108189 | 0.281 | 16.73 | 1.485 | 30.36 | 24.84 | |
| 5 | 68.60 | 30401 | 108189 | 0.281 | 19.28 | 1.485 | 34.99 | 28.63 | |
| 4 | 76.28 | 30401 | 108189 | 0.281 | 21.43 | 1.32 | 42.44 | 28.29 | |
| 3 | 84.88 | 15934 | 65682 | 0.243 | 20.63 | 1.80 | 55.69 | 37.13 | |
| 2 | 94.33 | 15934 | 65682 | 0.243 | 22.92 | 2.25 | 51.57 | 51.57 | |
| 1 | 103.91 | 20482 | 66488 | 0.308 | 32.00 | 4.312 | 59.14 | 138.00 | |
| 2轴 | 10 | 14.25 | 22058 | 51838 | 0.426 | 6.07 | 1.800 | 16.39 | 10.93 |
| 9 | 25.13 | 47387 | 108189 | 0.438 | 11.01 | 1.485 | 19.98 | 16.35 | |
| 8 | 37.62 | 47387 | 108189 | 0.438 | 16.48 | 1.485 | 29.91 | 24.47 | |
| 7 | 49.22 | 47387 | 108189 | 0.438 | 21.56 | 1.650 | 35.57 | 35.57 | |
| 6 | 59.53 | 47387 | 108189 | 0.438 | 26.07 | 1.650 | 43.02 | 43.02 | |
| 5 | 68.60 | 47387 | 108189 | 0.438 | 30.05 | 1.650 | 49.58 | 49.58 | |
| 4 | 76.28 | 47387 | 108189 | 0.438 | 33.41 | 1.485 | 60.64 | 49.61 | |
| 3 | 84.88 | 33814 | 65682 | 0.512 | 43.46 | 2.025 | 107.56 | 88.00 | |
| 2 | 94.33 | 33814 | 65682 | 0.512 | 48.30 | 2.025 | 119.53 | 97.80 | |
| 1 | 103.91 | 25524 | 66488 | 0.384 | 39.90 | 3.696 | 98.32 | 147.48 |
3）风荷载作用下的梁端弯矩计算
由节点平衡条件，梁端弯矩之和等于柱端弯矩之和，将节点左右梁端弯矩之和按左右梁的相对线刚度比例分配，可求出各梁端弯矩。由梁的平衡条件求出梁端剪力。
顶部边节点：
=
一般边节点：
中节点：
风荷载作用下的梁端弯矩计算列于表3.16、3.17。
表3.16 梁端弯矩计算
| 楼层 | 柱端
弯矩 |
柱端弯矩之和 | 楼层 | 柱端
弯矩 |
柱端弯矩
之和 |
||
| 10 | — | 11.96 | 11.96 | 5 | 34.99 | 90.68 | 90.68 |
| 11.96 | 55.69 | ||||||
| 9 | 6.44 | 20.42 | 20.42 | 4 | 28.63 | 71.07 | 71.07 |
| 13.98 | 42.44 | ||||||
| 8 | 9.32 | 28.51 | 28.51 | 3 | 28.29 | 83.98 | 83.98 |
| 19.19 | 55.69 | ||||||
| 7 | 15.69 | 40.79 | 40.79 | 2 | 37.03 | 88.61 | 88.61 |
| 25.10 | 51.58 | ||||||
| 6 | 20.54 | 50.90 | 50.90 | 1 | 51.58 | 110.72 | 110.72 |
| 30.36 | 59.14 |
表3.17 梁端弯矩计算
| 楼层 | 柱端弯矩 | 柱端弯矩之和 | ib左(相对) | ib右(相对) | |
| 10 | — | 16.39 | 0.78 | 0.78 | 8.20 |
| 16.39 | |||||
| 9 | 10.93 | 30.91 | 0.78 | 0.78 | 15.46 |
| 19.98 | |||||
| 8 | 16.35 | 46.26 | 0.78 | 0.78 | 23.13 |
| 29.91 |
续表3.17
| 楼层 | 柱端弯矩 | 柱端弯矩之和 | ib左(相对) | ib右(相对) | |
| 7 | 24.47 | 60.04 | 0.78 | 0.78 | 30.02 |
| 35.57 | |||||
| 6 | 35.57 | 78.59 | 0.78 | 0.78 | 39.30 |
| 43.02 | |||||
| 5 | 43.02 | 92.60 | 0.78 | 0.78 | 46.30 |
| 49.58 | |||||
| 4 | 49.58 | 110.22 | 0.78 | 0.78 | 55.11 |
| 60.64 | |||||
| 3 | 49.62 | 157.18 | 0.78 | 0.78 | 78.59 |
| 107.56 | |||||
| 2 | 88.00 | 207.54 | 0.78 | 0.78 | 103.77 |
| 119.54 | |||||
| 1 | 97.80 | 196.12 | 0.78 | 0.78 | 98.06 |
| 98.32 |
4）风荷载作用下的梁端剪力计算
由梁的平衡条件求出梁端剪力,计算过程见表3.18。
表3.18 梁端剪力计算
| 楼层 | ||||||
| 10 | 11.96 | 8.20 | 2.58 | 8.20 | 11.96 | 2.58 |
| 9 | 20.42 | 15.46 | 4.60 | 15.46 | 20.42 | 4.60 |
| 8 | 28.51 | 23.13 | 6.62 | 23.13 | 28.51 | 6.62 |
| 7 | 40.79 | 30.02 | 9.08 | 30.02 | 40.79 | 9.08 |
| 6 | 50.90 | 39.30 | 11.56 | 39.30 | 50.90 | 11.56 |
| 5 | 90.68 | 46.30 | 17.56 | 46.30 | 90.68 | 17.56 |
| 4 | 71.07 | 55.11 | 16.18 | 55.11 | 71.07 | 16.18 |
| 3 | 83.98 | 78.59 | 20.84 | 78.59 | 83.98 | 20.84 |
| 2 | 88.61 | 103.77 | 24.66 | 103.77 | 88.61 | 24.66 |
| 1 | 110.72 | 98.06 | 26.77 | 98.06 | 110.72 | 26.77 |
5）风荷载作用下柱的轴力计算
由梁的节点平衡条件计算风荷作用下的柱轴力，计算过程详见表3.19。
表3.19 风荷载作用下柱的轴力
| 楼层 | |||||||
| 10 | 2.58 | -2.58 | 2.58 | 2.58 | 0 | 2.58 | 2.58 |
| 9 | 4.60 | -7.18 | 4.60 | 4.60 | 0 | 4.60 | 7.18 |
| 8 | 6.62 | -13.80 | 6.62 | 6.62 | 0 | 6.62 | 13.80 |
| 7 | 9.08 | -22.88 | 9.08 | 9.08 | 0 | 9.08 | 22.88 |
| 6 | 11.56 | -34.44 | 11.56 | 11.56 | 0 | 11.56 | 34.44 |
| 5 | 17.56 | -52.00 | 17.56 | 17.56 | 0 | 17.56 | 52.00 |
| 4 | 16.18 | -68.18 | 16.18 | 16.18 | 0 | 16.18 | 68.18 |
| 3 | 20.84 | -89.02 | 20.84 | 20.84 | 0 | 20.84 | 89.02 |
| 2 | 24.66 | -113.68 | 24.66 | 24.66 | 0 | 24.66 | 113.68 |
| 1 | 26.77 | -140.45 | 26.77 | 26.77 | 0 | 26.77 | 140.45 |
注：轴压力为+，拉力为-，单位为KN。
6）绘制内力图
a.弯矩图：
图3.17 风荷载作用下的梁、柱弯矩图（单位：KN）
b.剪力图：
图3.18 风荷载作用下的梁、柱剪力（单位：KN）
c.轴力图：
各种荷载情况的框架内力求得后，根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时，应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。分别考虑恒载和活荷载由可变荷载效应控制的组合和由永久荷载效应控制的组合，并比较两组合的内力，取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处，为此，进行组合前，应先计算各控制截面处的内力值。梁支座边缘处的内力值由以下公式求出：
M边 =M-Vb/2 （3.7）
V边 =V-qb/2 （3.8）
式中：M边—支座边缘截面的弯矩标准值；
V边—支座边缘截面的剪力标准值；
M—梁柱中线交点处的弯矩标准值；
V—与M相应的梁柱中线交点处的剪力标准值；
q—梁单位长度的均布荷载标准值；
b—梁端支座宽度。
由以上公式求得的梁支座边缘处的弯矩与剪力，详见表3.20。
表3.20 支座边缘处的弯矩与剪力
| — | 层 | M12 | M21 | M23 | M32 | V12 | V21 | V23 | V32 |
| 恒荷载作用下的支座边缘处弯矩与剪力 | 10 | 66.94 | 189.36 | 173.86 | 70.39 | 114.80 | 148.80 | 146.17 | 117.43 |
| 9 | 79.00 | 109.23 | 111.29 | 83.73 | 82.96 | 91.36 | 90.99 | 83.33 | |
| 8 | 68.57 | 130.13 | 184.37 | 126.97 | 78.61 | 95.71 | 139.91 | 95.40 | |
| 7 | 67.88 | 127.13 | 184.48 | 110.60 | 78.93 | 95.39 | 142.20 | 93.11 | |
| 4 | 66.21 | 128.07 | 183.38 | 108.26 | 78.57 | 95.75 | 142.37 | 92.94 | |
| 3 | 67.04 | 109.24 | 167.34 | 106.45 | 78.71 | 90.77 | 139.87 | 92.40 | |
| 2 | 77.20 | 90.53 | 93.60 | 80.95 | 82.84 | 86.64 | 86.55 | 82.93 | |
| 1 | 71.16 | 94.85 | 90.49 | 73.23 | 81.36 | 88.12 | 87.21 | 82.27 | |
| 活荷载作用下的支座边缘处弯矩与剪力 | 10 | 19.47 | 50.23 | 46.33 | 20.38 | 23.35 | 31.89 | 31.22 | 24.02 |
| 9 | 30.32 | 45.57 | 43.20 | 31.55 | 25.50 | 29.74 | 29.24 | 26.00 | |
| 8 | 30.76 | 44.13 | 37.88 | 32.92 | 25.76 | 29.48 | 42.43 | 33.89 | |
| 7 | 30.63 | 44.26 | 37.74 | 32.93 | 25.73 | 29.51 | 42.41 | 33.91 | |
| 4 | 29.94 | 44.25 | 37.69 | 32.17 | 25.63 | 29.61 | 42.51 | 33.81 | |
| 3 | 31.62 | 38.92 | 32.00 | 33.26 | 25.65 | 27.73 | 41.35 | 33.99 | |
| 2 | 50.75 | 63.20 | 61.19 | 52.04 | 55.34 | 58.90 | 58.43 | 55.81 | |
| 1 | 47.67 | 63.96 | 61.48 | 48.85 | 54.79 | 59.45 | 58.92 | 55.32 |
考虑到结构塑性内力重分布的有得影响，在内力组合前对竖向荷载作用下支座处的负弯矩进行调幅，取梁端负弯矩调幅系数为0.85。各内力组合见表3.21，3.22。
表3.21 柱的荷载组合
| 截面位置 | 荷载类型 | 控制截面 | |||||||||||||
| 竖向荷载 | 风荷载 | 可变荷载效应控
制下的内力组合 |
永久荷载效应控制下的内力组合 | ||||||||||||
| 恒载 | 活载 | 左风 | 右风 | 1.2*①+1.4*② | 1.2*①+1.4*0.9*（②+③） | 1.2*①+1.4*0.9*（②+④） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*③） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*④） | |Mmax|及相应 | Nmax及相应 | Nmin及相应 | |Vmax|及相应 | |||
| ① | ② | ③ | ④ | 的N和V | 的M和V | 的M和V | 的M和N | ||||||||
| 1轴柱 | 十层 | 上端 | 84.47 | 23.93 | 11.96 | -11.96 | 134.87 | 146.59 | 116.45 | 147.53 | 127.44 | 147.53 | |||
| 240.44 | 48.65 | 2.58 | -2.58 | 356.64 | 353.08 | 346.58 | 374.44 | 370.10 | 374.4 | 346.6 | |||||
| 下端 | -54.42 | -17.75 | -6.44 | 6.44 | -90.15 | -95.78 | -79.55 | -96.27 | -85.45 | 96.27 | |||||
| 282.79 | 48.65 | 2.58 | -2.58 | 407.46 | 403.90 | 397.40 | 431.61 | 427.28 | 431.6 | 397.4 | |||||
| 30.86 | 9.26 | 4.09 | -4.09 | 50.00 | 53.85 | 43.55 | 54.17 | 47.30 | 54.17 | ||||||
| 四层 | 上端 | 36.25 | 16.27 | 42.44 | -42.44 | 66.28 | 117.47 | 10.53 | 100.53 | 29.23 | 117.47 | ||||
| 1058.39 | 252.47 | 68.18 | -68.18 | 1623.53 | 1674.09 | 1502.27 | 1733.52 | 1618.98 | 1733.5 | 1502.3 | |||||
| 下端 | 33.67 | -12.61 | -28.29 | 28.29 | 22.75 | -11.13 | 60.16 | 9.33 | 56.86 | 60.16 | |||||
| 1088.44 | 252.47 | 68.18 | -68.18 | 1659.59 | 1710.15 | 1538.33 | 1774.09 | 1659.54 | 1774.1 | 1538.3 | |||||
| 21.19 | 8.75 | 21.43 | -21.43 | 37.68 | 63.45 | 9.45 | 55.18 | 19.18 | 63.45 | ||||||
| 底层 | 上端 | 29.68 | 21.03 | 59.14 | -59.14 | 65.06 | 136.63 | -12.40 | 110.36 | 11.00 | 136.63 | ||||
| 1344.04 | 353.17 | 140.45 | -140.45 | 2107.29 | 2234.81 | 1880.88 | 2278.54 | 2042.58 | 2278.5 | 1880.9 | |||||
| 下端 | -14.84 | -10.51 | -138.00 | 138.00 | -32.52 | -204.93 | 142.83 | -146.25 | 85.59 | 204.93 | |||||
| 1445.93 | 353.17 | 140.45 | -140.45 | 2229.55 | 2357.08 | 2003.14 | 2416.09 | 2180.13 | 2416.1 | 2003.1 | |||||
| 7.23 | 5.12 | 32 | -32.00 | 15.84 | 55.45 | -25.19 | 41.66 | -12.10 | 55.45 | ||||||
| 十层 | 上端 | 9.44 | 2.66 | 16.39 | -16.39 | 15.05 | 35.33 | -5.97 | 29.12 | 1.58 | 35.33 | ||||
| 488.48 | 113.71 | 0.00 | 0.00 | 745.37 | 729.45 | 729.45 | 770.88 | 770.88 | 770.9 | 729.5 | |||||
| 下端 | -3.18 | -2.55 | -10.93 | 10.93 | -7.39 | -20.80 | 6.74 | -15.97 | 2.39 | 20.80 | |||||
| 538.30 | 113.71 | 0.00 | 0.00 | 805.15 | 789.23 | 789.23 | 838.14 | 838.14 | 838.1 | 789.2 | |||||
| 2.80 | 1.56 | 6.07 | -6.07 | 5.54 | 12.97 | -2.32 | 10.41 | 0.21 | 12.97 | ||||||
续表3.21
| 截面位置 | 荷载类型 | 控制截面 | |||||||||||||
| 竖向荷载 | 风荷载 | 可变荷载效应控
制下的内力组合 |
永久荷载效应控制下的内力组合 | ||||||||||||
| 恒载 | 活载 | 左风 | 右风 | 1.2*①+1.4*② | 1.2*①+1.4*0.9*（②+③） | 1.2*①+1.4*0.9*（②+④） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*③） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*④） | |Mmax|及相应 | Nmax及相应 | Nmin及相应 | |Vmax|及相应 | |||
| ① | ② | ③ | ④ | 的N和V | 的M和V | 的M和V | 的M和N | ||||||||
| 2轴柱 | 四层 | 上端 | 38.66 | 1.01 | 60.64 | -60.64 | 47.81 | 124.07 | -28.74 | 104.12 | 2.24 | 124.07 | |||
| 2683.11 | 780.48 | 0.00 | 0.00 | 4312.40 | 4203.14 | 4203.14 | 4387.07 | 4387.07 | 4387.1 | 4203.1 | |||||
| 下端 | -37.00 | -0.46 | -49.61 | 49.61 | -45.04 | -107.49 | 17.53 | -92.07 | -8.73 | 107.49 | |||||
| 2713.16 | 780.48 | 0.00 | 0.00 | 4348.46 | 4239.20 | 4239.20 | 4427.64 | 4427.64 | 4427.6 | 4239.2 | |||||
| 22.93 | 0.45 | 33.41 | -33.41 | 28.15 | 70.18 | -14.01 | 59.46 | 3.33 | 70.18 | ||||||
| 底层 | 上端 | 5.11 | 2.91 | 98.32 | -98.32 | 10.21 | 133.68 | -114.08 | 92.34 | -72.84 | 133.68 | ||||
| 3955.71 | 1310.07 | 0.00 | 0.00 | 6580.95 | 6397.54 | 6397.54 | 6624.08 | 6624.08 | 6624.1 | 6397.5 | |||||
| 下端 | -2.55 | -1.45 | -147.48 | 147.48 | -5.09 | -190.71 | 180.94 | -128.75 | 119.02 | 190.71 | |||||
| 4037.60 | 1310.07 | 0.00 | 0.00 | 6679.22 | 6495.81 | 6495.81 | 6734.63 | 6734.63 | 6734.6 | 6495.8 | |||||
| 1.24 | 0.71 | 39.90 | -39.90 | 2.48 | 52.66 | -47.89 | 35.89 | -31.15 | 52.66 | ||||||
| 四层 | 上端 | -59.69 | -18.38 | 42.44 | -42.44 | -97.36 | -41.31 | -148.26 | -62.94 | -134.24 | 148.26 | ||||
| 1423.18 | 419.92 | 68.18 | -68.18 | 2295.70 | 2322.82 | 2151.01 | 2390.09 | 2275.54 | 2390.1 | 2151.0 | |||||
| 下端 | 52.65 | 14.62 | -28.29 | 28.29 | 83.65 | 45.96 | 117.25 | 61.64 | 109.17 | 117.25 | |||||
| 1453.23 | 419.92 | 68.18 | -68.18 | 2331.76 | 2358.88 | 2187.07 | 2430.65 | 2316.11 | 2430.7 | 2187.1 | |||||
| 30.04 | 10.00 | 22.43 | -22.43 | 50.05 | 76.91 | 20.39 | 69.20 | 31.51 | 76.91 | ||||||
| 七层 | 上端 | -65.16 | -20.17 | 25.10 | -25.10 | -106.43 | -71.98 | -135.23 | -86.65 | -128.82 | 135.23 | ||||
| 843.39 | 217.46 | 22.88 | -22.88 | 1316.51 | 1314.90 | 1257.24 | 1370.91 | 1332.47 | 1370.9 | 1257.2 | |||||
| 下端 | 65.16 | 20.17 | -20.54 | 20.54 | 106.43 | 77.73 | 129.49 | 90.48 | 124.99 | 129.49 | |||||
| 1730.12 | 217.46 | 22.88 | -22.88 | 2380.59 | 2378.97 | 2321.31 | 2567.99 | 2529.55 | 2568.0 | 2321.3 | |||||
| 39.49 | 12.22 | 13.83 | -13.83 | 64.50 | 80.21 | 45.36 | 76.90 | 53.67 | 80.21 | ||||||
表3.22 梁的内力组合
| 截面位置 | 荷载类型 | 控制截面 | ||||||||||||
| 竖向荷载 | 风荷载 | 可变荷载效应控制下
的内力组合 |
永久荷载效应控制下
的内力组合 |
最大 | 最大 | |||||||||
| 恒载 | 活载 | 左风 | 右风 | 1.2*①+1.4*② | 1.2*①+1.4*0.7*（②+③） | 1.2*①+1.4*0.7*（②+④） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*③） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*④） | 弯矩 | 剪力 | ||||
| ① | ② | ③ | ④ | Mmax | Vmax | |||||||||
| 1-2跨梁 | 十层 | 左 | M | -55.9 | -16.6 | 12.0 | -12.0 | -90.3 | -71.6 | -95.0 | -81.6 | -101.7 | 101.7 | |
| V | 114.8 | 23.4 | -2.6 | 2.6 | 170.5 | 158.1 | 163.2 | 175.7 | 180.0 | 180.0 | ||||
| 中 | M | 133.1 | 33.5 | 0.0 | 0.0 | 206.6 | 192.5 | 192.5 | 212.5 | 212.5 | 212.5 | |||
| 右 | M | 161.0 | 42.7 | -12.0 | 12.0 | 252.9 | 223.2 | 246.7 | 249.1 | 269.2 | 269.2 | |||
| V | -148.8 | -31.9 | -2.6 | 2.6 | -223.2 | -212.3 | -207.3 | -234.3 | -230.0 | 234.3 | ||||
| 七层 | 左 | M | -57.7 | -26.0 | 40.8 | -40.8 | -105.7 | -54.8 | -134.7 | -69.2 | -137.7 | 137.7 | ||
| V | 78.9 | 25.7 | -9.1 | 9.1 | 130.7 | 111.0 | 128.8 | 124.1 | 139.4 | 139.4 | ||||
| 中 | M | 103.9 | 31.3 | 0.0 | 0.0 | 168.4 | 155.3 | 155.3 | 170.9 | 170.9 | 170.9 | |||
| 右 | M | 108.1 | 37.6 | -40.8 | 40.8 | 182.3 | 126.6 | 206.5 | 148.5 | 217.0 | 217.0 | |||
| V | -95.4 | -29.5 | -9.1 | 9.1 | -155.8 | -152.3 | -134.5 | -165.3 | -150.1 | 165.3 | ||||
| 底层 | 左 | M | -60.6 | -40.5 | 110.7 | -110.7 | -129.4 | -3.9 | -220.9 | -28.5 | -214.5 | 220.9 | ||
| V | 81.4 | 54.8 | -26.8 | 26.8 | 174.3 | 125.1 | 177.6 | 141.0 | 186.0 | 186.0 | ||||
| 中 | M | 81.5 | 55.0 | 0.0 | 0.0 | 174.8 | 151.7 | 151.7 | 163.9 | 163.9 | 174.8 | |||
| 右 | M | 80.6 | 54.4 | -110.7 | 110.7 | 172.9 | 41.5 | 258.5 | 69.1 | 255.1 | 258.5 | |||
| V | -88.1 | -59.5 | -26.8 | 26.8 | -189.0 | -190.2 | -137.8 | -199.7 | -154.7 | 199.7 | ||||
续表3.22
| 截面位置 | 荷载类型 | 控制截面 | ||||||||||||
| 竖向荷载 | 风荷载 | 可变荷载效应控制下
的内力组合 |
永久荷载效应控制下
的内力组合 |
最大 | 最大 | |||||||||
| 恒载 | 活载 | 左风 | 右风 | 1.2*①+1.4*② | 1.2*①+1.4*0.7*（②+③） | 1.2*①+1.4*0.7*（②+④） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*③） | 1.35*①+1.4*（0.7*②+0.6*④） | 弯矩 | 剪力 | ||||
| ① | ② | ③ | ④ | Mmax | Vmax | |||||||||
| 2-3跨梁 | 十层 | 左 | M | 147.8 | -39.4 | 12.0 | -12.0 | 122.2 | 150.5 | 127.0 | 171.0 | 150.9 | 171.0 | |
| V | 146.2 | 31.2 | -2.6 | 2.6 | 219.1 | 203.5 | 208.5 | 225.8 | 230.1 | 230.1 | ||||
| 中 | M | 138.2 | 34.8 | 0.0 | 0.0 | 214.5 | 199.9 | 199.9 | 220.7 | 220.7 | 220.7 | |||
| 右 | M | 59.8 | 17.3 | -12.0 | 12.0 | 96.1 | 77.0 | 100.5 | 87.7 | 107.8 | 107.8 | |||
| V | -117.4 | -24.0 | -2.6 | 2.6 | -174.5 | -167.0 | -161.9 | -184.2 | -179.9 | 184.2 | ||||
| 七层 | 左 | M | -156.8 | -32.1 | 40.8 | -40.8 | -233.1 | -179.6 | -259.6 | -208.9 | -277.4 | 277.4 | ||
| V | 142.2 | 42.2 | -9.1 | 9.1 | 229.7 | 203.1 | 220.9 | 225.7 | 241.0 | 241.0 | ||||
| 中 | M | 121.7 | 51.6 | 0.0 | 0.0 | 218.3 | 196.6 | 196.6 | 214.8 | 214.8 | 218.3 | |||
| 右 | M | 94.0 | 28.0 | -40.8 | 40.8 | 152.0 | 100.3 | 180.2 | 120.1 | 188.6 | 188.6 | |||
| V | -93.1 | -33.9 | -9.1 | 9.1 | -159.2 | -153.9 | -136.1 | -166.6 | -151.3 | 166.6 | ||||
| 底层 | 左 | M | -76.9 | -52.3 | 110.7 | -110.7 | -165.5 | -35.0 | -252.0 | -62.1 | -248.1 | 252.0 | ||
| V | 87.2 | 58.9 | -26.8 | 26.8 | 187.1 | 136.1 | 188.6 | 153.0 | 198.0 | 198.0 | ||||
| 中 | M | 82.4 | 55.6 | 0.0 | 0.0 | 176.7 | 153.4 | 153.4 | 165.7 | 165.7 | 176.7 | |||
| 右 | M | 62.3 | 41.5 | -110.7 | 110.7 | 132.8 | 6.9 | 223.9 | 31.7 | 217.7 | 223.9 | |||
| V | -82.3 | -55.3 | -26.8 | 26.8 | -176.2 | -179.2 | -126.7 | -187.8 | -142.8 | 187.8 | ||||
混凝土强度：C30： =14.3 N/mm2 =1.43 N/mm2 =2.01 N/mm2
钢筋强度： HPB235： =210N/mm2 =235 N/mm2
HRB400： =360 N/mm2 =400 N/mm2
查表得 ξb=0.518
1．框架柱截面设计
1）轴压比验算
底层2轴柱：=6734.63 KN
轴压比==满足要求
四层2轴柱：=4428.03KN
轴压比==满足要求
2）截面尺寸复核
取 =800mm-35mm=765mm, =86.49 KN
因为 =765/800=0.96≦4
则满足要求。
3）正截面受弯承载力计算
柱同一截面分别承受正反向弯矩，故采用对称配筋。
（1）2轴底层柱：
从柱的内力组合表可见，，为小偏压，选用M大，N大的组合，最不利组合为：
M=-190.71，N=6495.81 KN（由可变荷载效应控制的组合）
弯矩中由风荷载作用产生的弯矩〉75%，柱的计算长度取下列二式中的最小值：
式中：
， —柱的上端、下端结点处交汇的各柱线刚度之和与交汇的各梁线刚度之和的比值；
—比值 ，中的较小值；
H—柱的高度。
,=0, =0
取=12.32m
ea=max｛20mm ,800mm/30｝=26.7mm
ei=e0+ea=29.4mm+26.7mm=56.1mm
因/h=12320mm/800mm=15.4>5,故应考虑偏心矩增大系数。
，
又因l0/h=12.32/0.8=15.4>15,
1+(12320/800)2 =2.623
=0.180+0.518=0.698>
=1080.6mm2
本结构抗震等级为三级，查抗震规范，可知中柱、边柱截面纵向钢筋的最小总配筋率为0.7%，对于HRB400 级热轧钢筋时应允许减少 0.1%，则最小总配筋率为，
每侧实配
（2）2轴四层柱：
从柱的内力组合表可见，，为小偏压，选用M大，N大的组合，最不利组合为：
M=-92.07，N=4427.64 KN（由永久荷载效应控制的组合）
弯矩中由风荷载作用产生的弯矩<75%，柱的计算长度取1.25H,
则
ea=max｛20mm ,600mm/30｝=20mm
ei=e0+ea=20.79mm+20mm=40.79mm
因/h=4130mm/600mm=6.88>5,故应考虑偏心矩增大系数。
，
又因l0/h=4.13/0.6=6.88<15, 取
1+(4.13/600)2 =1.272
=0.82>
=410.3
按构造配筋，则最小总配筋率为，
每侧实配
（3）2轴顶层柱：
从柱的内力组合表可见，，为大偏压，选用M大，N小的组合，最不利组合为：
M=-15.97，N=838.14 KN（由永久荷载效应控制的组合）
弯矩中由风荷载作用产生的弯矩<75%，柱的计算长度取1.25H,
则
ea=max｛20mm ,600mm/30｝=20mm
ei=e0+ea=26.36mm+20mm=39.05mm
因/h=5630mm/600mm=9.38>5,故应考虑偏心矩增大系数。
，取=1.0
又因l0/h=5.63/0.6=9.38<15, 取
1+(5.63/600)2 =1.910
=2.001>
=1508
按构造配筋，则最小总配筋率为，
每侧实配
4）垂直于弯矩作用平面的受压承载力验算
1层 Nmax =6734.63 KN
l0/b=12.32/0.8=15.4 查表得 φ=0.89
满足要求。
5）斜截面受剪承载力验算
2轴底层柱：最不利组合为：M=-190.71，N=6495.81 KN ，V=52.66 KN
因为剪跨比 所以。
因为，所以N=2745.6KN
<0
按构造配筋，对于三级框架，规范规定：箍筋最小取8mm，箍筋间距取150和8d的较小值，柱根取100。此处d 为柱纵筋最小直径，柱根指框架底层柱嵌固部位；又因柱截面短边尺寸大于400且纵筋根数超过3根，所以要设置复合筋，本柱取复式筋。
2轴四层柱：最不利组合为：M=92.02，N=4427.64 KN ，V=59.46 KN
因为剪跨比 所以。
因为，所以N=1544.40KN
<0
按构造配筋，取复式筋。
1轴顶层柱：最不利组合为：M=-95.78，N=403.90 KN ，V=53.85 KN
因为剪跨比 所以。
因为，所以N=1544.40KN
<0
按构造配筋，取复式筋。
由上述计算可以看出框架柱所承受的剪力较小，因此本框架结构的全部框架柱均采用构造配筋。
2．框架梁截面设计
1）正截面受弯承载力计算
十层梁1-2（）：
=700-35=665 mm
跨中截面 M=212.50
下部实配 ，上部按构造要求配筋。
梁1-2和梁2-3各截面的正截面受弯承载力，配筋见表3.21。
表3.21 框架梁正截面配筋计算
| 层 | 计算公式 | 梁1-2 | 梁2-3 | ||||
| 支座左截面 | 跨中截面 | 支座右截面 | 支座左截面 | 跨中截面 | 支座右截面 | ||
| 顶层 | M/（KN.m） | -101.73 | 212.50 | 269.17 | 150.86 | 220.67 | 107.82 |
| 0.046 | 0.096 | 0.122 | 0.068 | 0.100 | 0.049 | ||
| 0.047 | 0.101 | 0.130 | 0.071 | 0.105 | 0.050 | ||
| 435.2 | 934.9 | 1202.7 | 653.2 | 973.0 | 461.9 | ||
| 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | ||
| 实配钢筋
/mm |
(882) | (1256) | (1256) | (1256) | (1256) | (1133) | |
| 七层
|
M/（KN.m） | -137.68 | 170.88 | 217.01 | -277.40 | 214.85 | 188.61 |
| 0.062 | 0..077 | 0.098 | 0.125 | 0.097 | 0.085 | ||
| 0.064 | 0.080 | 0.103 | 0.134 | 0.102 | 0.089 | ||
| 594.2 | 743.7 | 955.9 | 1242.2 | 945.8 | 824.6 | ||
| 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | ||
| 实配钢筋
/mm |
(882) | (1256) | (1256) | (1256) | (1256) | (1133) | |
| M/（KN.m） | -220.92 | 151.68 | 258.53 | -252.02 | 153.38 | 223.90 | |
| 底层 | 0.100 | 0.069 | 0.117 | 0.114 | 0.069 | 0.101 | |
| 0.105 | 0.071 | 0.125 | 0.121 | 0.072 | 0.107 | ||
| 974.1 | 656.9 | 1151.6 | 1120.6 | 664.6 | 988.1 | ||
| 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | 490 | ||
| 实配钢筋
/mm |
(882)) | (1256) | (1256) | (1256) | (1256) | (1133) | |
2）斜截面受剪承载力计算
梁1-2（10层）：
满足要求。
=
按构造要求配筋，取双肢箍8@250。
梁1-2和梁2-3各截面的斜截面受剪承载力配筋计算见下表3.22。
表3.22 框架梁斜截面配筋计算
| 梁1-2 | 梁2-3 | |||||
| 层 | 10 | 7 | 1 | 10 | 7 | 1 |
| -234.30 | -165.32 | -199.71 | 230.09 | 240.96 | 197.95 | |
| 832.08 | 832.08 | 832.08 | 832.08 | 832.08 | 832.08 | |
| <0 | <0 | <0 | <0 | <0 | <0 | |
| 实配箍筋 | 2φ8@250 | 2φ8@250 | 2φ8@250 | 2φ8@250 | 2φ8@250 | 2φ8@250 |
3.3地基设计
1.荷载的设计值。
柱基础承受的上部荷载
框架柱传来 =205 ， N=2416KN， V=55 KN
偏心弯矩 =V kd= 55KN1.5m=82.5
总弯矩 =205+82.5 =287.5
2.选择基础埋深 3.5mm。
3.地基承载力特征值的修正
该基础的持力层为砾石层，按《地基基础规范》可不进行修正。
4.地基底面尺寸
重度计算：杂填土，，，则基础底面以上的加权平均重度：
==17.71KN/m
先按中心荷载作用下计算基础面积：
但考虑到偏心荷载作用应力不均匀，故将计算出的基础面积增大30%，即
初步选择基础底的尺寸：
b=3.2m, l=3.2m,
5.地基承载力验算：
偏心矩：
即满足要求。
平均基底压力：
，满足要求。
基底最大压力：
=
=293.4kpa＜1.2=540kpa，满足要求。
6.确定基础的高度
根据地质条件和受荷情况，初步取基础高度h=1.5m，基础的阶数根据基础的总高度确定，因基础高度大于900mm，宜分三阶，每阶高500mm。
地基土净反力计算：
偏心距
基础边缘处的最大和最小净反力：
==288.6kpa
==183.3kpa
柱与基础交接处的冲切力计算；
<0，
<0，故基础高度显然符合要求。
7.板底配筋
该基础底面为正方形截面，则两个方向采用相同的配筋。现取I-I截面进行计算：
=
=498.7
按配筋，实配Φ16@120，实配面积A=1676mm2。
基础的配筋图详见图3.20：
图3-20基础配筋图
第四章 施工组织设计
4.1工程概况
1、工程名称：佳诚商场—办公综合楼
2、工程地点：市中心
3、建设单位：湖南科技大学
4、设计单位：湖南科技大学
（一）建筑工程简介
本工程为钢筋混凝土框架结构。平面布置 “L”形。工程占地面积2400平方米，总建筑面积14000平方米，总高度42.30米。相对标高±0.000，室内外高差为0.36米。
1、室内外墙面、天棚装修：
本工程内墙面为水泥砂浆中级粉刷，防水乳胶漆罩面，厕所墙面采用釉面砖粘贴。办公室、楼梯间等天棚采用乳胶漆罩面，走廊、门厅采用轻钢龙骨穿孔铝板吊顶，卫生间为条形铝扣板吊顶，会议室采用轻钢龙骨石膏板吊顶。外墙面大部分采用白色贴面砖饰面，局部采用玻璃幕墙。
2、楼地面装修：
本工程卫生间楼地面采用防滑地砖，其余楼地面采用水磨石地面
3、屋面工程：
上人屋面各层做法：小瓷砖面层， 20厚1：3水泥砂浆找平，一布两油屋面防水层， 60厚水泥蛭石板保温层，1:8水泥炉渣找坡，20厚1:3水泥沙浆找平层，120mm厚现浇钢筋混凝土板。
4、门窗工程：
本工程门窗的类型有防盗钢门、防火门、木门、铝合金门连窗、铝合金窗等，外墙部分采用玻璃幕墙。
（二）结构工程简介
1、地基与基础：
（1）基础选型：本工程采用独立基础和联合基础。
（2）砼强度等级：
砼垫层：C20
地梁：C30 、S6（抗渗）
2、主体结构部分
（1）混凝土强度等级为：剪力墙、柱、梁、板均为C30。
（2）填充墙：190厚混凝土小型空心砌块。
（3）钢筋：热轧钢筋种类有HPB235、HRB400。
（一）气候条件：
1、温度：最热月平均31度，最冷月3.1度，夏季极端最高40.8度。冬季极端最低-7.1度。
2、相对湿度：最热月平均75%。
3、主导风向：全年为西北风，夏季为东南风，基本风压为0.35KN/m2。
4、基本雪压：0.2KN/m，年降雨量1450mm。
（二）现场施工条件：
1、施工单位机械化程度高，技术力量雄厚。
2、材料运输条件良好，所有材料均在市区5公里范围内可以采购供应。
3、本工程场地已平整，水电接口已到位，具备施工条件。
4、条件均能满足施工的要求。
5、施工过程要注意处理好与当地村民的关系。
4.2施工部署
本工程工期为347日历天，质量目标为达到《工程施工质量验收规范》合格标准，安全上杜绝重大伤亡事故的发生，并将轻伤负伤率严格控制在2‰以内。
为使本工程顺利的保质、按时完成，我司将根据本工程特点，针对施工的不同环节，科学设置控制要点，严格按照本工程施工图纸等技术资料和按现行的国家、地方有关施工技术规范、规程、质量检验评定标准进行施工，并建立质量保证体系，实行多级控制，进行全过程的全面质量管理，确保各项工程施工质量达到一次交验合格率100%。同时成立安全生产领导小组，严格按国家和福州市有关规定进行安全管理。
1、组织措施
（1）本工程实行项目法管理，施工管理人员必须树立“质量为中心，管理上水平，效益上档次”的指导思想，处处以身作则，切实做到“谁施工、谁负责”。以质量为核心，采用ISO2000质量管理保证体系的系列标准，建立合理有序的质量保证体系及标准的工艺流程。
（2）实施科学合理的内部管理，实行项目经理全面负责制、主任工程师技术管理负责制和施工班组责任制，推行全面质量管理活动，各流水段设专职质量管理人员，对主要工艺，如外墙面砖、楼地面块料面层铺设等质量控制和观感控制成立专题管理小组。
（3）以项目经理为首，成立强有力的质量管理小组，以专职安全员为首，成立安全及消防管理小组，以材料员为首，成立现场文明施工管理组，各个小组对工程的施工质量、施工安全、消防及文明生产进行跟踪检查监督，时时将质量及安全隐患扼制于萌芽状态之中。
（一）工程整体部署
1、本工程施工程序基本遵循“先地下，后地上”，“先框架，后砌体”，“先结构，后装饰”，最后做室外工程的程序。
2、本工程体量较小，整个工程须在270日历天内施工完成并通过竣工验收。基础土方与结构施工拟安排50日历天。因此要特别注意材料及劳力的组织。本工程划分为两个施工段，以保证劳力的充分利用，并使工序衔接顺畅，确保工期得以实现。
主体结构施工阶段，在砼模板拆完后，应及时清理模板，进行轴线、标高引测和拉结筋焊接等，主体阶段其砼中间验收应及时组织，便于卫生间素砼反口浇注和砖砌体施工以及构造柱砼的浇注，为后续工作尽早穿插施工提供可能。
3、砖墙砌筑完后，尽早安排打点冲筋，以便验收后能立即开展粉刷工作。门窗框应在大面积粉刷前及时进行安装。内墙粉刷完，应先安排块料楼地面工程施工，涂料批腻子在墙面干燥后穿插施工。外墙面粉刷及贴砖以及幕墙龙骨安装应在结构验收后抓紧进行。吊顶和涂料面漆可在门窗扇安装完后进行。
4、在室内外装修、拆外脚手架、楼梯装修、涂料、吊顶、油玻、整修扫尾过程中，均应尽量自上而下按工序先后顺序进行施工，以便更好保护成品。水电管线及配件预埋、脚手架搭设、门窗制作、钢筋加工制作、钢构件制作等均与主体穿插施工，不占网络工序时间。后期装修阶段可根据进度情况，必要时在不相互干扰的分项，可调整劳力同时突击，确保网络计划如期或提前完工。
5、屋面工程和外墙面砖、涂料工程在条件具备后应抓紧施工，避免遇到雨季无法施工，影响外架拆除从而影响后续工作的施工。
6、根据施工进度计划和工程量，材料应预先订货，提早进场并及时送检，不能因材料问题影响施工进度。
（二）主要土建分部施工工艺流程
1、基础分部施工：测量放样—→土方开挖—→人工修整—→验槽—→垫层、找平层施工—→弹线放样—→独立基础模板安装—→基础钢筋绑扎—→浇捣砼、养护—→基础结构验收—→回填土
2、上部主体结构分部施工：放样—→柱筋安装—→预埋件埋设—→模板支撑架搭设—→安装柱模—→安装梁板模板—→浇捣柱砼—→梁板钢筋绑扎—→各种管线预埋件埋设—→浇捣梁板砼—→养护—→模板拆除－→结构验收—→砌填充墙
3、内装修施工：抄平放线（立门窗框、线盒等埋设）—→天棚粉刷（部分）—→墙面装修—→楼地面施工—→门窗扇安装、玻璃安装及油漆涂料—→吊顶安装—→电气及水卫配件安装。
4、外装修施工：淋水试验—→验收—→基层处理—→打点、冲筋—→外墙面基层施工—→弹线—→外墙面面砖—→拆外架。
针对本工程的实际情况，为保证施工进度，我司将投入3部高速井架； 3台砂浆机。施工机械布置详见施工总平面布置图。
根据工程施工进度情况,我们将优选操作班组，来确保工程质量及保证各项计划的落实，最终确保各阶段控制计划工期得以实现，人数根据工程量确定。施工中及时协调各专业工种的配合工作，避免出现交叉干扰等一系列恶性循环事件发生，确保分部分项工作作业计划，服从总体作业计划，使各项配合工作有条不紊地进行。与关键工序班组签定赶工协议，确定质量、进度奖罚条款，确保工程如期保质完成。
各项设施的布置结合施工现场的周边环境和对平面总体布置的考虑，并严格执行JGJ59-99建筑施工安全检查标准,详见《施工总平面布置图》。
本工程总工期拟定为270日历天，各分段工期安排如下：
1、基础、地梁结构施工 30日历天
2、主体结构工程施工 90日历天
4、装修、水电安装阶段施工 100日历天
5、室外工程施工 30日历天
6、土建收尾、水电调试阶段施工 20日历天
本工程的施工总进度计划详见《施工进度计划网络控制图》
4.3主要施工方法
（一）控制网的引测
1、平面轴线控制网设置
根据建设单位提供红线坐标点，由测量队测定的建筑物角点位置，结合现场情况，采用直角坐标和极坐标法，布设“井”字控制主轴线。角度观测有采用方向观测法（半测回或一测回）并确认无误后，再分别测设出组成闭合，采用钢卷尺量距时，边长＜30米为一测回测定，边长＞30米为二测回测定,必要时还应进行温差、尺差、高差修正，以保证精度符合要求。
2、临时水平点设置
根据建设单位提供的高程水平点，采用往返法引测临时水平点标高，并做好标志，临时水平点采用长L=1.5 米￠16钢筋,一端磨圆埋入地面，并有混凝土（0.5×0.5×0.5）抱住，使磨圆露出混凝土面2-3cm，上部四周砌砖保护。并以此水平点作为建筑高程控制水平点，应不少于3点，距建筑不宜小于25米，并定期对控制点高程进行复核，保证水平点的正常使用。
3、上部施工测量放样
根据所投测的各控制线交叉用为建筑物的轴线网控制点（各控制点点位精度需符合技术要求），用经纬仪复核控制点联机所开成的控制网精度，符合要求后，再展开放细样。并且每层均从地坪层的控制点引上，以保证轴线向上引测偏差符合技术要求。
（二）保证测量质量措施
1、成立测量放样小组、专人测设。
2、测量器具：采用经国家计量单位认可的经纬仪DJ2型，水平仪DS3，30米钢卷尺，5米双面水平尺等；开工前将仪器送至有相关资质的检测单位进行检测。
3、测量依据：《工程测量规范》、施工图纸。
（一） 施工顺序
测量放样—→基础基坑土方开挖—→人工修整—→验槽—→垫层施工—→基础、拉梁模板—→基础、拉梁底板钢筋绑扎、柱插筋—→浇捣基础、地梁砼、养护—→基础结构验收—→回填土
（二） 土方开挖
1、土方开挖采取机械开挖为主，人工修整为辅进行。采用2台CAT-320反铲挖掘机开挖，自卸汽车运输。
3、土方开挖过程中，要布设标高控制木桩，以便控制挖土深度，边开挖边侧标高，严禁开挖过深。开挖完后应保护好基槽，并及时验槽。
4、开挖时周边3米内堆放荷载应小于10KP，2米内禁止机械行使和停放。周边应做维护。
（三）垫层施工
本工程为100厚C10素砼垫层，垫层砼用平板振动器振捣密实。
（四）轴线引测放样
将各轴线引测到基础垫层上，以便提供验收。
（五）基础、地梁模板施工
基础、拉梁模板施工主要是控制好轴线、标高、垂直度和模板拼缝。
（六）基础、拉梁钢筋施工
1、钢筋连接：
钢筋采用绑扎连接和采用机械连接。
2、拉梁、基础钢筋：
根据设计图纸标明的钢筋规格、形状、尺寸、数量、直径等要求制作和安装，其搭接长度，搭接位置，锚固长度等必须符合设计和规范要求。制作和安装详细做法参见主体工程钢筋分项工程施工。
3、柱插筋：
基础筋绑扎前，先将各柱边线引测至垫层上，用红油漆做出标志，基础、地梁模板安装完后，按轴线定出柱的位置后，用柱箍沿所定柱钢筋边线绑扎在钢筋网上并用电焊点住。定出上述柱位置后，随即开始插筋。为避免在施工过程中，插筋偏位移动、插筋要求用电焊点焊到钢筋网片上，并绑扎三道箍筋，对插筋处松动的网片用电焊加固。
4、柱钢筋安装
（1）根据专业放样人员定出的柱边的正确位置，纠正柱筋的位置，并清理钢筋端头的水泥浆。
（2）使用平稳的操作平台，立好柱的立筋。根据柱筋上的标高标准点画好箍筋的位置。
（3）套好数量足够的箍筋，并绑扎牢固，注意柱底、柱顶的加密箍。
（4）每个柱角挂好保护层预制块，沿竖向每隔1m设一个。
（5）防止柱筋移位的措施:浇捣柱砼之前，在离楼面1m高左右绑扎好两到三排箍筋，注意保护层预制块不要被碰落;把柱角的主筋使用Ф6拉钩固定在模板上。
（七）基础、地梁砼施工
插入式振动器振捣。由于基础砼量较大，浇筑过程应分层进行，避免爆模。地梁浇筑则按方向连续进行，避免产生施工缝。砼的浇筑参见主体工程砼分项工程施工。
（八）基础、拉梁周边回填土
基础、拉梁施工完并进行结构验收后，
可进行基础周边回填土，分层夯填，分层厚度为300mm ，采用蛙式打夯机专人夯实。回填土方材料为粘土或砂。
（一）施工顺序
放样—→柱筋安装—→预埋件埋设—→安装柱模—→安装梁板模板—→浇捣柱砼—→梁板钢筋绑扎—→各种管线预埋件埋设—→浇捣梁板砼—→养护—→模板拆除—→砌围护砖墙
（二）施工测量
建筑物轴线测量放线及保证垂直与标高的措施：现场配设一台DJ2型激光经纬仪，测量放线精度控制如下：平面测量：测距误差≤1/10000，测角误差控制为不大于10″。建筑物楼层标高由首层±0.00标高控制逐层上引，红漆描画，配备1台DS3型自动安平水平仪，标高放线精度控制在：土0.00至各层间≤5mm，层间测点≤2mm。
（三）模板分项工程
详见专项施工方案。
（四）钢筋分项工程
本项目工程的钢筋均拟在现场制作加工及绑扎，施工要求如下：
1、盘圆钢筋采用机械调直，螺纹钢筋采用人工调直，经调直后的钢筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形。
2、箍筋的末端应做好1350弯钩，其弯钩平直部分的长度不小于箍筋直径的10倍。
3、钢筋的品种、质量必须符合设计要求和有关标准的规定。
4、加工完后的钢筋半成品，应按规格、型号、品种堆放整齐，挂好标志牌，堆放场所应有遮盖，防止雨淋日晒而生锈。
5、框架柱筋采用电渣压力焊，梁筋Ф≥22采用机械连接，以确保钢筋受力均匀，同时加快施工进度。
6、在板模上应划出楼板钢筋安装位置线，确保间距符合设计和规范要求。
7、箍筋的接头应交错排列垂直放置，箍筋转角与竖向钢筋交叉点均应扎牢，绑扎箍筋时，铁线扣要相互成“八”字形绑扎。
8、保护层砂浆垫块厚度应准确，垫块间距应适宜，否则将导致楼板面出现裂缝，梁底柱侧露筋。
9、成型钢筋不准踩踏，特别注意负筋部位。为确保负弯筋的有效高度，在其首尾两端设置Ф8钢筋马镫，沿其排列方向通长布设。
10、柱筋制作应按各部分原始层为准，以减少柱筋接头，提高整体受力性能，同时可加快施工进度。
11、电渣压力焊施工宜设置在晚间施工，确保不因电压不稳定而造成焊包不均匀，上、下钢筋焊接不牢等缺陷。
12、加密箍、腰筋、负筋、预埋筋等数量不得遗漏，位置应准确。
13、预留洞口加固钢筋、挑梁钢筋等结构重要部位和节点钢筋绑扎应根据结施01、02、03设计要求和标准图集（03G101）的规定。
14、构造柱筋、过梁、拉结筋等预埋不得遗漏，钢筋规格应同原设计。
15、钢结构的预埋件应准确，预埋件中心偏移允许值为±5MM。其数量、位置、规格应认真校核。
16、后浇带中梁纵筋可贯通不断，板墙筋可互伸过一个搭接长度，并按图设附加筋。
17、浇注砼时应派人护筋，及时调整偏差。
（五）混凝土分项工程
1、本工程采用泵送商品砼，由砼输送泵管送至浇筑点。
2、柱、梁板混凝土捣固采用机械震捣。混凝土自高处倾落的自由高度不得超过2m，因此各层柱模在高度2m处留浇灌孔洞，柱沿高度边浇灌边安侧模（骨架先安好）。其余超高度部位用串筒下料浇灌，浇灌竖向结构（柱）混凝土的水灰比和坍落度应随浇灌高度的上升酌予递减。
3、浇筑前应进行开盘鉴定。控制好塌落度。
4、混凝土板浇筑应在初凝前用粗扫扫毛，终凝后覆盖麻袋浇水养护，养护时间>7昼夜。屋面抗渗砼养护时间>14昼夜。
5、施工要点：
（1）混凝土浇筑前应对模板浇水湿润，柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭，模板缝隙应严密不漏浆。
（2）浇捣混凝土前，应复核模板、支撑、预埋件、预留孔、预埋钢筋、管线、钢筋等符合施工方案和设计图纸，并办理隐蔽验收手续。
（3）混凝土输送泵布置应合理，尽量减少拆接管，浇筑过程严禁人员踩踏钢筋。
（4）浇筑混凝土应连续进行，若必须间歇，则其间歇时间应尽量缩短，并应在前层混凝土初凝之前，将次层混凝土浇筑完毕。
（5）浇筑混凝土时应派专人经常观察模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无移位元，变形或堵塞情况，发现问题应立即停止浇灌，并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。
（6）楼板混凝土浇筑的虚铺厚度应略大于板厚，确保混凝土沉实后，楼板厚度符合设计要求，楼板混凝土振捣宜用平板震动器沿垂直浇筑方向来回振捣。注意不断移动以控制混凝土板厚度，振捣完毕，用木抹刀抹平表面。
（7）楼梯段混凝土自下而上浇筑。先振实底板混凝土，达到踏步位置时与踏步混凝土一起浇筑，不断继续向上推进，并随时用木抹子将踏步上表面抹平。
（8）每一楼层的楼梯混凝土宜连续浇筑完成，且其施工缝宜设在上一楼梯段的1/3范围内。施工缝砼截面应垂直于梯段斜板。
（9）混凝土浇筑完毕后，应在12小时内用麻袋加以覆盖，并浇水养护。
（10）混凝土浇水养护日期一般不少于7天，屋面板不少于14天，每日浇水次数应能保持混凝土处于足够的湿润状态。
（11）使用振动棒时，注意不要触碰钢筋与埋件、暗管等，如发生变异应及时校正。
（12）雨期施工时应有足够的防御措施，及时对已浇筑的部位进行遮盖，以免水泥浆流失而降低混凝土强度，故而产生质量事故。
（六）粘土砖砌块工程
1、砌筑时，砌块应提前浇水湿润，含水率宜为10-15％，砌筑前应先在框架柱上划分好皮数和门窗洞的水平位置和标高，预埋在柱子上的拉结筋应附合有关要求，严格按要求砌筑。
2、墙体砌筑的砂浆采用统一拌制，专人管理避免砂浆强度不一。同时可减少材料浪费。砌筑砂浆应饱满，平面平铺，侧面挤浆，砂浆的饱满度应达到80%以上，墙体砌筑应满足横平竖直。
3、砌筑时，砌块上下互错搭接，砌筑前应试摆，在不足整砌块应采用切割机割砖砌筑。
4、框架间填充墙与梁或板底处应采用立砖斜砌，与梁板底面顶挤紧砌实。在砌块砌后7天，墙体初步沉实后再能斜立砖。
5、组砌方法应正确，上、下错缝，交接处咬槎搭砌，掉角严重的砌块不宜使用。
6、水平灰缝宜控制在8－12mm，砂浆饱满，平直通顺，立缝用砂浆填实。
7、各种预留洞、预留件等，应按设计要求设置，避免最后剔凿。
8、转角及交接处同时砌筑，不得留直槎，斜槎高不大于1.2m。
9、拉通线砌筑时，随砌、随吊、随靠，保证墙体垂直、平整，不允许砸砖修墙。
允许偏差项目
| 项次 | 项目 | 允许偏差（mm） | 检验方法 | ||
| 1 | 轴线位移 | 10 | 经纬仪或拉线尺量检查 | ||
| 2 | 墙体顶面标高 | ±15 | 水平仪和尺量检查 | ||
| 3 | 垂
直 度 |
每层 | 5 | 用经纬仪或
吊线、尺量检查 |
|
| 全高 | ≤10m | 10 | |||
| >10m | 20 | ||||
| 4 | 表面平整度 | 8 | 用2m靠尺、楔形尺检查 | ||
| 5 | 水平灰缝平直度 | 10 | 拉10m线，尺量检查 | ||
| 6 | 门窗洞口（后塞口） | 宽度 | ±5 | 尺量检查 | |
| 高度 | ±5 | ||||
| 7 | 水平灰缝厚度 | 2 | 与皮数杆比较尺量检查 | ||
| 8 | 构造柱截面 | 10 | 尺量检查 | ||
| 9 | 外墙窗口位置上下偏移 | 20 | 用经纬仪或吊线检查，以底层窗口为准 | ||
10、应注意的质量问题
（1）砂浆强度不够：注意不使用过期水泥，计量要准确，保证搅拌时间，砂浆试块的制作、养护、试压应符合规定。
（2）墙体顶面不平直：砌到顶部时不好使线，墙体容易里出外进，应在梁底弹出墙边线，认真按线砌筑，以保证墙体顶部平直通顺。
（3）门窗框两侧应埋设木砖或铁件，固定门窗框，并安放混凝土过梁。
（4）预留孔洞、预埋件应及时预留、预埋，防止后剔凿，以免影响质量。
（5）拉结筋不合砌块行：混凝土墙、柱内预埋拉结筋经常不能与砖行灰缝吻合，应预先计算砌块行模数、位置、标高控制准确，不应将拉结筋弯折使用。
（6）预埋在墙、柱内的拉结筋应注意保护，不允许任意弯折或切断。遗漏的拉结筋应采用“植筋法”用结构胶钻孔埋设。拉结筋长度应大于1米。
（一）门窗工程施工
本工程门窗的类型有防盗钢门、防火门、木门、铝合金门连窗、铝合金窗等，外墙部分采用玻璃幕墙。具体框料尺寸，构造做法尚需选择专业厂家负责设计样品经甲方、监理、质检、设计认可，才可批量生产，进入工地后进行检查、检验、验收才投入安装；门窗须满足气密性、水密性、抗风压、强度等指标要求。木门、防火门、防盗门等均场外制作，运至现场安装。
1、施工准备
（1）材料
A、门窗的品种应符合设计要求，各种附件配套齐全，并具有产品出产合格证。
B、填缝材料、密封材料、保护材料、清洁材料等应符合设计要求和有关标准的规定。
C、施工前应按规范和检验评定标准进行“三性”指标抽检。
（2）作业条件
A、门窗洞口已按设计要求施工完毕，并已画好门窗安装位置墨线。
B、检查门窗洞口尺寸是否符合设计要求，如有预埋件的门窗洞口还应检查预埋件的数量、位置及埋设方法是否符合设计要求、是否影响门窗安装的问题，并及时进行处理。
C、检查门窗，如有表面损伤，变形及松动等问题，应及时修整，校正等处理，合格后才能进行安装。
D、门窗框与砂浆接触面应进行防腐处理。
E、铝合金门窗及玻璃幕墙工程由具有市建委注册资质的施工队伍进行制作安装，施工前应由专业施工员编制专业作业方案，并对工人作详细的技术、质量、安全交底。
2、操作工艺
（1）就位和临时固定
根据门窗安装位置墨线，将门窗装入洞口就位，将木楔塞入门窗框与四周墙体间的安装缝隙，调整好门窗框的水平、垂直、对角线长度等位置及形状偏差符合验评标准，用木楔或其它器具临时固定。
（2）门窗框与墙体的连接固定
A、连接铁件与预埋件焊接固定：适用于钢筋混凝土和砖墙结构。
B、连接铁件用紧固件固定。
① 射钉：用于钢筋混凝土结构。
② 特种钢钉（水泥钉）：用于低标号混凝土和砖墙结构。
③ 金属膨胀锚螺栓：用于混凝土结构。
④ 塑料胀锚螺栓：用于混凝土和砖墙结构。
⑤ 不论采取哪种方法固定，铁脚至窗角的距离不大于180mm，铁脚间距不应大于400mm。
（3）门窗框与墙体安装缝隙的密封
A、门窗安装固定后，应先进行隐蔽工程验收，检查合格后再进行门窗框与墙体安装缝隙的密封处理。
B、门窗框与墙体安装缝隙的处理，按设计规定执行。填塞泡沫密封材料，室外侧留密封槽口，填嵌防水密封胶。
（4）安装五金配件齐全，并保证其使用灵活。
（5）安装门窗扇及玻璃
A、门窗扇及玻璃的安装应在洞口墙体表面装饰工程完工后进行。
B、在门窗框安装固定好之后将配好玻璃的门窗扇整体安装，即将玻璃入扇镶装密封完毕，再入框安装，调整好框与扇的缝隙。
（6）玻璃幕墙分樘及位置、形式和相关尺寸详见建施-图纸，复杂者应根据现场放样无误后再行制作，经与设计协商后可作局部调整。
木门等安装参照以上施工方法。
（二）楼地面面砖铺设
1、基层应清理干净，并随刷水泥胶随铺，卫生间楼地面面层铺砖应在结构试水及防水层试水验收后，且防水层施工完后进行。
2、施工准备：在内墙面弹设标高线；面砖提前一天浸水，铺设前取出晾干；面砖色彩、规格预先筛选，缺陷的砖不能用。
3、根据地面尺寸预排砖，一般不出现1/4以下砖，非整砖应铺设于不明显位置。
4、铺设顺序：从一端向另一端进行，避免刚施工完的面层上人踩踏。
5、铺设方法：
（1）在最先铺的一段四周铺一排面砖作为冲筋，挂线铺设。采用干铺法，拌和1：3水泥砂浆加粘结剂作为结合层，砖背面满刮拌好的水泥砂浆，砖沿四周灰浆刮成45度斜面，铺平压实，就位后用橡胶锤敲实。
（2）铺设时应注意对缝、找平，随时用水平尺检查平整度和接缝高度，及时调整。
（3）定位准确后，将挤出的余浆刮除，并用布擦干净。
6、养护、灌缝：铺完后适时浇水养护1-2天。用白水泥浆填缝，勾实。余灰用布擦净。走廊应每6米设分格缝，分格缝用嵌缝油膏嵌填。注意不得污染面砖。
（三）卫生间及其它用水房间防水层施工
1、卫生间找平层施工前应先进行结构试水，不产生渗漏现象后才能进行施工。
2、基层处理：将楼板面松动砼石子清理掉，尘埃洗净。
3、满刷一道素水泥浆，填塞砼板内的毛细孔，紧接着找平层施工，找平层按设计要求进行找坡，压实抹光。
4、防水材料必须按规范要求进行抽检，各项指标达到要求后才能用于工程。
5、防水层的基层表面应密实压光、杂物、灰尘、油污、残留的灰浆硬块及突出部分应清理干净，不得有空鼓、开裂及起砂，脱皮等缺陷。另外找平层没干燥不得进行防水层的施工。
6、穿过地面的管根、排气道边等易发生渗漏的部位，应做附加层等增补处理。
7、防水层操作时，待配好的材料倒在施工面上后，用刮板将涂料均匀刮平。
8、待第一涂膜层表面干后，再在其上刮第二道，防水层应四周上翻1800mm高，并嵌入粉刷层内。
9、防水涂膜层厚度应达到设计要求（1.0mm），干燥后即进行24小时闭水试验，无渗漏现象后报请监理验收。
10、产品保护及施工质量要求：
（1）涂膜防水层应严格保护，在做下道工序前不允许非本工序的施工人员进入施工现场，以防止损坏防水层。
（2）防水构造应由专业队伍或技术工人进行施工。
（3）防水材料必须具有原材料出厂合格证及质量指标证明文件，及现场材料抽、复检的合格报告单。
（4）涂膜防水层应基层粘结牢固、厚薄均匀、无流坠、开裂、堆积、脱层、流淌及收口不严密等缺陷。
（5）涂膜防水层厚度应符合设计要求，并形成连续的．整体封闭防水涂膜层。经灌水试验24小时无渗水现象。
（6）阴阳角．管道等细部构造处理严密，光滑无脱层，翘边等不良现象。
（四）室内抹灰分项
本工程内墙面粉刷做法为：12厚1：3水泥砂浆打底，8厚1：2.5水泥砂浆面层，天棚粉刷为：5厚1：3水泥砂浆打底，5厚1：2.5水泥砂浆面层。
施工方法
（1）基层为混凝土墙
① 基层处理：混凝土表面进行“毛化处理”其方法有两种： 一种是将其光滑表面用钻子剔毛，剔去光面，使其粗糙不平。另一种方法是将光滑的表面刷洗干净，并用10％碱水除去油污晾干后，在其表面用机械喷涂或用扫帚甩上一层1：1粥状水泥砂浆（内掺20％水量的801胶），使之凝固在光滑的基层表面，用手掰不动为止。
② 吊垂直、套方找规矩。按墙面上已弹的基准线，分别在门、窗口角、垛、墙面处吊垂，套方抹灰饼。并按灰饼充筋。以墙面上充筋来控制墙面的平整。
③ 抹底层砂浆；刷掺10％水量的108胶水泥浆一道，紧跟抹1：3水泥砂浆，每遍厚度宜在5－8 mm，最后与充筋抹平，并用大杠刮平找直，木抹子搓毛。
④ 抹面层砂浆：底层砂浆抹好后，第二天即可抹面层砂浆。抹面层砂浆，面层砂浆应采用1：2．5水泥砂浆。抹时先薄薄地刮一层灰使其与底层粘牢，紧跟抹第二道，搓平，并用靠尺板刮平，要横竖刮平，用木抹子挫平，铁抹子溜光压实。待表面无明水后，用刷子蘸水按垂直于地面的同一方向，轻刷一遍，以保持面层灰的颜色一致。如采用先打底，待底层灰全部抹完后，再反上去从上往下抹面层砂浆时，应注意先检查底层是否有空裂现象，如发现空裂现象应剔凿反修后再做面层，另外应注意底层砂浆上的污垢尘土等应清理干净，浇水湿润后，方可进行面层抹灰。
⑤ 养护：水泥砂浆抹灰层，应在湿润的条件下养护。
（2）基层为粘土砖砌块墙
① 基层处理：将墙面残存的废余砂浆、污垢 、灰尘等清扫干净，并用水浇墙，将缝中的的尘土冲掉并使墙面湿润。
② 吊垂直、套方找规矩同上。
③ 抹底层砂浆：采用1：3水泥砂浆，底灰应分遍与所充筋抹平，用大杠横竖刮平，木抹子搓毛，终后浇水养护。
④面层砂浆的配合比为5-8厚1：2.5水泥砂浆，木抹子搓平，搓实。
2、施工注意事项
（1）空鼓、开裂和烂根：由于抹灰前对基层清理不干净或不彻底。抹灰前不浇水，每层灰抹的过厚，跟的太紧；对混凝土光滑表面不认真进行“毛化处理”，甚至混凝土表面存有酥皮不处理就抹灰；为解决此质量问题应抓好三点；第一施工前的清理，浇水，做好基层处理；第二施工时严肃认真不马虎，第三施工后浇水养护。
（2）窗台吃口：同一层的窗台标高砌的不一致，抹灰时没有拉线找平，故有的窗台吃口，影响使用。要求结构施工时尺寸准确，并应考虑抹灰层厚度，窗台抹灰应深入框下10 mm，找好流水坡度。
（3）室内墙、柱和门窗洞的阳角应做20mm厚1：2水泥砂浆护角,其高度为2.0米，每侧宽度不少于50mm。
（4）天棚、内墙面抹灰要求垂直、平整，在打底时就必须先挂通线打点冲筋，确保达到工程质量评定标准要求的垂直平整度。予留施工洞墙面粉刷，应整堵进行，避免粉刷面颜色不均，有修补痕迹的弊端。
（5）粉刷前，填充墙与砼构件外周边接缝处，应固定设置镀锌钢筋网片，宽度大于300mm。
（五）涂料施工
本工程内墙面涂料采用乳胶漆（部分防水要求）涂料面层。
1、清理表面：首先将墙柱粉刷层表面起皮及空鼓处理掉，将灰渣铲干净，然后将墙、柱、天棚表面扫净。
2、修补表面：修补前，先涂刷一遍3倍水稀释后的“108”胶水，然后用腻子将墙、柱表面的坑洞、缝隙补平，干燥后用砂纸将凸出处磨掉，将浮尘扫净。
3、刮腻子：遍数可由墙面平整程度来确定，一般为二遍，第一遍用抹灰钢板横向满刮，一刮板紧接一刮板，接头不得留槎，每刮一刮板最后收头要干净平顺。干燥后用砂纸打磨，将浮腻子及斑迹磨平磨光，再将墙柱表面清扫干净。第二遍用抹灰钢板竖向满刮，所用材料及方法同第一遍腻子，干燥后用砂纸磨平并扫掉粉尘。
4、阴阳角找方：在墙、梁、柱等阴阳角处先用弹出墨线,根据墨线用腻子批直，干燥后磨顺直。注意三线交角应对准。阳角可压铝合金靠尺打磨。
5、刷第一遍涂料：涂刷顺序是先刷天棚后刷墙柱面，墙柱面是先上后下，涂料使用前应先搅拌均匀，适当地稀释，防止头遍刷不开。涂刷时，从一头开始，逐渐向另一头推进，要上下顺刷，互相衔接，避免出现干燥接头。待第一遍涂料干燥后，复补腻子，腻子干燥后用砂纸磨光，清扫干净。
6、刷第二遍涂料：第一遍涂料成膜后即可刷第二遍（判断成膜的方法是颜色恢复正常，手摸不粘），涂刷方法同第一遍，要求涂层粘结牢固，不显刷纹，厚薄一致。如果不是很稠则不宜稀释，以防透底。
7、涂料腻子打磨可在夜间进行，在光线条件下容易控制好平整度。
8、注意对地面进行产品保护，避免污染。
（六）内墙瓷砖墙面
本工程卫生间内墙作法采用200*300内墙磁砖面层。
（1）施工准备：
①墙面基层清理干净，门、窗框要固定好，门窗框边缝用嵌塞材料堵塞严实。
②按砖的尺寸、颜色进行选砖，并分类存放备用。面砖的品种、规格、图案、颜色必须符合设计或建设单位要求。砖表面方正，厚度一致，不得有缺楞、掉角和断裂等缺陷。面砖的吸水率不得大于1．8％ 。
③大面积施工前应先放样并做样板，经建设、监理单位、质检部门鉴定合格后方可组织班组按样板要求施工。
（2）施工工艺：
①弹线分格：按实际要求进行分段分格弹线，同时进行平面贴标准点的工作，以控制面层出墙尺寸及垂直、平整。
②排砖：根据弹线结果进行横竖排砖，以保证面砖缝隙均匀，注意非整砖行应排在次要部位，同时亦应注意一致和对称。
③浸砖：面砖镶贴前，首先要将面砖清扫干净，放入净水中浸泡2h以上，取出待表面晾干或擦干净后方可使用。
④镶贴面砖：在每一分段或分块内的面砖，均为自下向上镶贴。在面砖外皮上口拉水平通线，作为镶贴的标准。镶贴时在砖背面抹厚3－4mm厚的1：1水泥砂浆（内掺水重20％的801胶），贴上墙后用灰铲柄轻轻敲打，使之附线，再用钢片或抹刀调缝，使之顺直、宽窄一致，并用小杠通过标准点调整平面垂直度。
⑤面砖擦缝：一般采用密缝镶贴，镶贴完后用白水泥擦缝，后用布或棉丝蘸稀盐酸擦洗干净。
（七）轻钢龙骨吊顶施工
本工程有轻钢龙骨穿孔铝板吊顶、轻钢龙骨石膏板吊顶两种。
1、材料：根据天棚面积计算材料用量，材料的材质、品牌、规格、型号应先经过有关单位认可，面板颜色一致，无翘曲变形、缺棱掉角等缺陷。
2、作业条件：顶棚内各种管线均已验收。墙面湿作业全部做完。
3、顶棚的预埋件预留洞标高、位置、间距必须符合设计要求。
4、弧形构件应预先定制或专用机械压制，其表面应光滑、崭新、完好无损，尺寸符合施工图纸设计。
5、操作工艺：
（1）弹线：根据楼层标高，找出顶棚标高线，沿墙四周及吊顶有高低差和不同面板材料的分界线弹线，并在四周画出龙骨分文件位置线，确定吊筋位置。
（2）用电锤在砼板上钻孔（吊筋位置），注意控制好钻孔深度，安装Φ10吊筋，间距小于1.2米，吊筋膨胀螺丝应锁紧。拉线调整吊筋标高和垂直度。
（3）安装主龙骨，将U50轻钢主龙骨挂于吊筋上，拉线控制水平标高，龙骨间距小于1.2米，一般应考虑1/200-1/300跨度的起拱。
（4）安装T型次龙骨，次龙骨间距应与石膏板或硅钙板相适合，底面平整。
（5）面板安装时应小心，将面板逐个安放于龙骨上，不得碰坏使其缺棱掉角，调整好缝隙。
（6）在窗洞口处吊顶侧面用细木工板封头，吊顶四周应加盖口条，其裁口须严密平整。
（7）石膏板吊顶表面作白色乳胶漆饰面，其质量应满足涂料施工质量检验验收标准。
6、吊顶安装完应进行自检，符合现行验收标准，并注意成品保护。
7、注意事项：
（1）吊筋、龙骨不得弯曲变形，材质符合要求。
（2）吊筋间距应能满足次龙骨承受面板荷载要求，避免顶棚变形。
（3）面板颜色一致，拼缝严密。平整美观。
（4）板底有高低差处，吊筋、龙骨应进行加固处理。
（5）在顶棚内需要检修的位置，应设置检修口，并能满足检修需要和美观要求。
（6）施工过程应同安装工程等有关工种配合，使预埋件、构配件合理布置，减少返工造成损坏。
（7）材料应合理堆放，避免受损。以施工完后应注意成品保护。
（八）外墙面砖铺贴
1、在大面积墙面弹设标高线和垂直控制线，根据门窗洞、突出的线条、构筑物等的位置尺寸和面砖尺寸弹线放样，窗洞、突出物等的粉刷可根据放线结果进行适当调整。
2、外墙面打底已完成，其平整度、垂直度、空鼓率符合要求，保养期符合规定。
3、面砖提前一天浸水，铺设前取出晾干；面砖色彩、规格预先筛选，缺陷的砖不能用。
4、根据地面尺寸预排砖，一般不出现1/4以下砖，非整砖应铺设于不明显位置和次要位置。
5、挂线：先在大角（转角）和上下四周铺贴一排面砖作为冲筋，用钢钉和玻璃线根据所弹设墨线及冲筋面砖挂好对准。
6、铺设顺序：从上往下进行，避免刚施工完的面砖受污染。
7、铺设方法：
（1）铺贴前，砖墙应先浇水湿润。
（2）采用湿铺法，采用专用粘贴剂作为结合层，砖背面满刮粘贴剂，砖沿四周灰浆刮成45度斜面，铺平压实，就位后用灰匙柄敲实。
（3）铺设时应注意对缝、找平，随时用水平尺检查平整度和接缝高度，及时调整。
（4）定位准确后，将挤出的余灰刮除，并用布擦干净。
8、养护、灌缝：铺完后适时浇水养护1-2天。用水泥浆填缝，勾实。余灰用布擦净。
9、阳角面砖应磨成45度角拼接成90度角。拼角应顺直，无缺棱掉角。
10、门窗洞应铺至框外边。控制好窗台跑水和窗楣滴水等。
11、砖缝8mm，采用1：1水泥砂浆勾平衡。勾缝深度控制2mm，深浅一致，十字交叉缝处平整。勾完后面砖擦干净，适时进行保养。
12、质量要求：
（1）面砖铺贴应牢固，无空鼓、无歪斜、无缺棱掉角、裂纹等缺陷。
（2）表面平整，阴阳角方正，压向正确，横平竖直、色泽均匀，无污染。
（3）允许偏差：表面平整2mm；立面垂直3mm；阴阳角方正2mm；接缝平直3mm；接缝高低1mm。
本工程屋面防水层采用一道3mm厚合成高分子防水涂料，上铺3mm厚APP改性沥青防水卷材（聚脂胎）；屋面保温隔热层为60厚水泥蛭石板。
本工程总高度为42.66米，拟采用双排钢管脚手架。主体施工时作为围护架，外墙装饰时作为操作用脚手架。
4.4施工技术措施
（一）组织措施
详见第二部分施工部署的项目组织机构。
（二）技术措施
1、实施网络法施工，强化施工管理，抓信主导工序，安排足够的劳动力作业，同时优化生产要素配置，组织专业化队伍，推行“三全”管理制度，充分发挥职工积极性，提高提高工作效率。
2、使用先进的新型井架，加快施工进度，同时加强施工管理，保证运转良好。
3、防水层施工如遇雨季采取搭设雨棚等雨期施工措施，保证连续施工，确保进度、质量。
4、现场配备备用电源一套。
（四）质量控制要点
制定质量通病的预防措施和相关人员的质量保证措施，做到预防为主，事前控制，但最主要的质量控制点应定位在技术关键项目上。
（五）新材料、新工艺
本工程钢筋直径Ф≥22采用机械连接。
（一）安全生产组织管理
1、安全教育：进场的施工人员必须接受“三级”安全教育，使之明确各自岗位的安全责任，掌握安全生产技能，明确本工种安全技术操作规程。
2、班前安全活动制度：施工员在管生产的同时必须抓好安全工作，各作业班组在每天作业前，施工员及班组长都要组织班前安全活动，明确当天作业点，作业工序的安全要求，设立安全控制点，讲解有关安全操作的技术要领，做到操作者心中有数，应对有方。
3、安全检查及整改：项目部每逢周五由项目经理组织全体管理人员及作业班组长进行全面的安全大检查。对安全检查中发现的隐患，应限期、定责任人、定措施进行整改，整改后提交重新检查直至合格。强风、暴雨等恶劣天气过后，同样必须进行安全大检查，防止安全防护设施，机械设备及脚架出现损坏等安全隐患。安全员，施工员，质检员及作业班组长应经常巡查各作业面，随时发现并制止违反安全规程的操作。
4、安全值班员：制定工地安全值日表，安排施工员，作业班组长进行安全值日，并填写安全值日记录。
5、制定安全防护设施的日常及定期维护制度, 并使制度落实到人，定人定责任，保证安全防护设施保障有力。
6、安全宣传与安全警示标志设置：经常进行安全宣传，传播安全知识，通报工地安全情况，使安全生产深入人心。在危险点及各种机械设备，材料堆场设置安全警示标志，提示作业人员注意安全。
7、个人安全防护用品配备：所有进场施工人员均应配备安全帽，进行高空作业人员尚应配备安全带，及其它劳动保护用品，并经常性进行检查，对违反规定未使用个人安全防护用品的施工人员，必须进行严历处罚，直至清除出场。
8、特殊工种作业人员必须按规定持特殊工种作业证上岗，并定期对特殊工种作业人员进行专门培训和考核。
（二）安全生产技术措施
1、分部（分项）工程作业前施工员必须向作业班组作书面的安全技术交底，并要相关责任人签字。安全技术交底要详细全面，同时要结合工程实际，有针对性和指导性，使作业人员熟知安全操作要点，施工员和作业班组长要监督执行。
2、防护棚搭设的技术要求
(1)搭设防护棚支柱,横梁及支撑的材料须用Φ48厚3.5 的钢管,及专用扣件，支柱接长采用对接， 横梁及斜撑接长用搭接。扣件必须上紧，使杆与杆之间连接牢固。防护棚必须用20厚以上胶合板或竹脚手板满铺，铺设不留空头板，须搭成双层棚。
(2)搅拌机防护棚的搭设宽度：设搅拌机的平面尺寸为a×b，则防护棚的投影面积尺寸应为(a+1)×(b+1)，以米为单位,砼搅拌机平面尺寸应为料斗放下时的尺寸。防护棚的檐高大于2.5米,砼搅拌机防护棚高应比料斗升起时的高度高出1米。 防护棚顶应搭成5％的排水坡度，胶合板成瓦片状搭接铺设，以防漏雨。
（3）防护棚搭设完毕后必须办理验收手续,只有经验收合格后方可投入使用。在防护棚的搭设与拆除过程中均应设置防倾倒的临时支撑，并派专人进行监护整个过程。
（三）施工机械（具）使用安全技术要点
1、施工机械（具）安装完毕应进行验收， 验收合格后方可使用，并填写验收记录，相关责任人签字。
2、施工机械（具）的维修必须切断电源，停止运转， 并上好安全装置。
3、施工机具的传动部位的安全防护罩应完好可靠,无人操作时应切断电源，下班时应将操作箱加锁。
4、搅拌机在运转时，切勿将工具、头、手、 脚伸入搅拌筒内，出现故障时，应切断电源，固定转筒后才可将物料卸出。料斗升起时，严禁在下通行。工作中料斗应放在地上，下班时应将料斗升起，并挂牢挂钩。
5、使用手持电动工具，在机具运转时不得撒手，检修、更换零件时应拨下电源插头。
6、使用电渣压力焊机在拉电缆中，应避免同焊接件接触，防止电缆绝缘被烧伤、烧透。上述焊接件应在冷却后方可触摸搬动。
7、钢筋切断机接送料工作台面应和切刀下部保持水平，机械运转正常时方可切料，切料时，握紧钢筋对准刀口迅速送入，必须使用切刀的中下部位。运转中，不得清除刀口附近杂物等，钢筋摆动和刀口附近非作业人员不得停留。钢筋弯曲机作业中，严禁更换芯轴、销子和变更角度以及调速等作业，亦不得加油或清扫。严禁在弯曲钢筋的作业半径内和机身不设固定销的一侧站人。
8、井架必须有限位装置，钢丝绳配备良好，定期检查。
（一）封闭管理及施工标牌
1、施工管理人员及各工种作业人员一律配发工作卡，进入施工场地均应配戴，否则不得入内。
2、在大门外显眼位置悬挂项目部名称牌扁。
3、在大门口内侧设立橱窗，内挂“五牌一图”, 同时设置宣传栏，读报栏，黑板报，并加装照明灯具。橱窗由项目部办公室专门负责管理。
（二）现场材料堆放
1、所有进场材料必须按施工总平面图设计的位置堆放整齐，各种材料堆放均须设标牌注明材料名称、品种、规格、型号。材料用完须及时清理堆场。
2、场内设建筑垃圾专用桶，配合环卫部门及时清理垃圾。
（三）施工场地及生活卫生管理
1、在大门口处设洗车道，并配备高压洗车水枪等设备，洗车道的污水进入沉淀池，出门车辆均应将车胎等冲洗干净，否则不得放行，门卫应加强监督。
2、施工场地沿拟建筑物四周地面应采用砼路面，路面宽度见施工总平面图，道路边设排水沟，路面设1%的排水坡。施工生活区内交通道场采用砼路面，干燥季节，经常洒水降尘。
3、项目部安排专职保洁员，负责施工场地的道路及生活办公区的日常卫生管理。同时在大门口处，施工道适当的位置设置专门垃圾箱，用于生活垃圾收集，并由保洁员负责管理。
4、各作业班组应坚持做到工完料尽场地清，保持楼层的整洁。
5、职工宿舍内床铺、桌椅必须摆放整齐，收拾清楚，鞋、被褥及生活用品应放置整洁。宿舍必须安排值日，每天将宿舍打理清洁、整齐。宿舍内生活垃圾必须袋装，并每天清理。项目部组织人员经常检查监督宿舍区的卫生保洁工作，制定相应罚则，对责任人进行必要的惩罚。
6、生活区内设置足够的垃圾桶（加盖），用来收集宿舍区内每天的生活垃圾，保洁员负责每天清理。
7、食堂须防苍蝇、蟑螂、老鼠，食堂内设洗涤池，每池尺寸不小于400×450×300mm。严格执行一洗，二消， 三清，食堂工作人员负责食堂的保洁工作，做到明窗净几。用餐后，工作人员应及时打扫收拾餐具桌椅。食堂的垃圾应专门单独收集，垃圾桶须加盖，防止苍蝇等。
8、生活区污水通过排污管道进入化粪池
（四）成品保护措施
1、成品保护的分工
（1）原材料存放、场内搬运的保护由材料员负责。
（2）加工产品在进场之前由加工车间保护，进场后由材料员负责保护。
（3）工序产品在进场之前，吊拨工序的班组负责人负责保护，验收后由下道工序班组负责人负责保护。
（4）最终的工程成品由项目经理指定专人负责保护，直到交付为止。
2、构件、制品保护
（1）门、窗、等装饰材料应堆放在室内场地，钢筋制品、砼构件及金结制品等应在指定位置堆入。
（2）成品堆放应做好防霉、防污染、防锈蚀等措施。
（3）所有构件、制品均应分类、分规格堆放整齐，堆放场地应平整、干净、牢固、干燥、排水通风良好、无污染。
3、成品保护
（1）加强对员工的成品保护意识教育，保护好已施工完的产品，同时在施工过程中注意不损坏其它班组的成品。
（2）对于容易受损坏的成品，各工序应自己做好有效保护（如铝合金、栏杆等应贴好保护膜，电焊时应避免焊渣烧坏其它产品等）。
（五）环境保护措施及施工现场防扬尘措施
1、施工垃圾要及时清运，清运时适量洒水，养活扬法，并严禁随便抛撒垃圾。
2、施工现场要在施工前做好施工道路的整体规划和设置，对临时施工道路铺设级配砂石，路面浇捣混凝土做硬化处理,并随时洒水清洗，保证路面不扬灰干净。
3、配备专用洒水设备并指定专人负责洒水，在易产生扬尘的季节，施工场地采取洒水降尘。
4、现场的污水、废水要排入沉淀池内，经两次沉淀后，方可排入污水管；未经处理的泥浆水，严禁直接排放到市政管网。
5、施工现场食堂设置简易有效的隔油池，产生的污水经过隔油池排入下水道。
6、严禁将有毒、有害废弃物混入土方回填，以免污染地下水和环境。
（六）施工现场防止施工噪声污染措施
1、对现场全体员工进行教育，严禁大声喧哗，防止人为的噪声污染，增加全体施工员工防噪声的文明施工意识。
2、施工要严格控制作业时间，晚间作业时间不超过22：00时，早晨作业时间不早于6时。特殊情况确连续作业加班的工序，要取得业主配合支持（否则会影响工期），并尽量采取降噪声措施，并报所在的区环保局批准备案后方可施工。
3、选用低噪声或备消专用降噪设备的施工机械，对施工现场的强噪声机机械设置封闭的机械棚加强防燥，以防止强噪声的扩散。
１、编制施工组织计划。根据雨期施工的特点，不宜在雨期施工的分项工程提早或迟后，及时与气象站取得联系，根据当天和明天的气候变化情况决定施工进程，对必须在当天施工的分项工程而正逢雨天，则必须准备防雨材料进行覆盖和相应的措施。防止混凝土水泥流失影响质量。
２、合理进行施工安排。做到晴天抓紧室外工程施工，雨天安排室内工作，尽量缩小雨天室外作业时间和工作面。
３、做好建筑材料防雨防潮工作。
4、 做好屋面排水和现场排水。
5、现场排水。施工现场的道路、设施必须做到排水畅通，尽量做到雨停水干，要防止地面水排入地下室，基础、地沟内。必须保证现场排水不影响市容。
6、原材料、成品、半成品的防雨，水泥应按先收先发后收后发的原则，避免久存受潮而影响水泥活性。对一些成品材料应放在室内。其它材料也应注意防雨覆盖和四周排水。
7、做好临时设施设备的排水防雨措施。
配备排水需用的水泵及器材，准备适量的塑料布蓬布等防雨材料和设施。
（二）冬季施工措施
1、尽量避开寒流和大风天气施工。
2、冬期施工，混凝土、砂浆宜采用外掺新型早强、抗冻化学外加剂，其作用能使混凝土产生抗冻、旱强、催化等效用。降低混凝土冰点，使之在常温下，加速硬化，以达到要求的强度。
3、改善混凝土配合比，采用高强水泥，增加水泥用量和降低水灰比等办法，以加强混凝土强度的增长和水泥化热的释放。
第五章 结论
本学期毕业设计这段时间以来，我认真完成了以下的内容：建筑施工图、结构施工图、手算一榀框架的结构计算书、手绘一榀框架的配筋图以及施工组织设计。
通过此次设计，我不仅加强了对自己专业知识的认识，而且提高了自己的学习能力，还让我明白了书本知识的重要性，更让我对建筑这一行业有了更多的了解。
1、从事土木工程这个专业，将来作为一名工程技术人员，我觉得最重要的就是责任心！我们应该时刻抱着一种认真负责的态度，严谨细致的作风来对待自己的工作。因为我们不仅要对自己负责，更重要的是我们要对使用人员负责！绝大多数工程事故的产生，工程质量的不过关，都与工程技术人员的细心程度有关，只有责任心强了，我们才会对自己所做的一切更加重视，才会用心去做好一切！任何一个工程，我们都得细心，踏实，不能马虎任何一个细节，一个小的错误可能危及财产和生命安全！
2、本次设计是我大学以来最重要的一次设计，综合性很强，所需运用的知识也非常广泛。为了更好的完成这次设计，除了使用以前书本上所学的知识，我还在图书馆借阅了很多书，查阅了相关的规范，对专业知识进行了一遍系统的梳理和复习，使自己能够把平时所学的相对零散的知识整合起来，形成一个体系，去完成这样一栋多功能旅馆的设计。此外，设计中我使用了天正建筑、AutoCAD、PKPM等计算机辅助设计软件进行绘图和电算，软件的应用能力和熟练程度得到了很大的提高。
3、在设计中我遇到了一些自己难以解决的问题，比如怎么运用PKPM建模，怎样去选取一榀框架，如何进行合理的功能分区等，这些问题都在经过老师的指导和与同学的交流之后得以解决。因此，这次设计不仅让我加强了专业知识的学习，更让我懂得交流合作的重要性！
书到用时方恨少，这话在设计中我深有感触！以前不觉得自己所学的东西有多大用，但在这次设计中，我体会到了学习的重要性！尤其是大三专业课的知识是多么的重要！这些专业知识不仅仅是对我们的设计提供帮助，更重要的是我们以后还得以这种专业知识来谋生。所以，在以后的生活和工作中，我会谨记老师教诲，继续努力学习！活到老，学到老，争取成为一名优秀的土木工程师！
参 考 文 献
[1].沈蒲生、梁兴文·混凝土结构设计（原理）[M]·高等教育出版社，2008
[2].同济大学、东南大学等·房屋建筑学[M]·中国建筑工业出版社，1993
[3].金喜平、邓庆阳·基础工程·机械工业出版社，2006
[4].建筑设计资料集2·建筑工程北京工业建筑设计院
[5].《商店建筑设计规范JGJ 48-88》
[6].《高等学校建筑工程专业毕业设计指导》-沈蒲生
[7].《建筑设计防火规范GB 50016-2006》
[8].《办公建筑设计规范JGJ67-2006》
[9].《建筑结构设计统一标准（GBJ68—84）》
[10].《建筑结构荷载规范（GBJ9—87）》
[11].《混凝土结构设计规范（GBJ10—89）》
[12].《建筑地基基础设计规范（GBJ11—89）》
经过三个多月的时间，在×××老师的精心指导下，在同学们的热心帮助下，我的毕业设计终于顺利完成了！
这次毕业设计让我对所学的专业知识有了更多的认识，对各种建筑规范有了一个初步的了解,同时我掌握了天正、PKPM等计算机绘图软件和辅助设计软件的基本用运。我相信这些知识对我以后的工作将有很大的帮助。
然而，由于时间和本人水平有限，在我的设计中存在许多的缺点和错误，望各位老师谅解，同时予以指导和纠正，我将在以后的学习和工作中吸取经验和教训，努力纠正这些缺点和错误，将工作做得更好。
最后，在此忠心的感谢各位老师和同学的帮助，祝大家工作顺利，天天开心。
学生: ×××
2010年6月4日
